دستورالعمل عملکرد دیگ بخار TGM 84. تأثیر بار بخار بر شار حرارتی مشعل در کوره دیگ بخار

دمای گاز دودکش: هنگام کار بر روی نفت کوره 141 روی گاز 130 راندمان روی نفت کوره 912 روی گاز 9140. در دیواره عقب شیارهایی برای ورود گازهای دودکش در گردش وجود دارد. 3 ضرایب هوای اضافی در مسیر گاز دیگ بخار ضرایب اضافی هوا در خروجی کوره بدون در نظر گرفتن گردش مجدد: . ضرایب هوای اضافی: در خروجی از کوره پس از سوپرهیتر صفحه پس از KPP1 پس از KPP2 پس از Ek1 پس از Ek2 در گازهای دودکش. انتخاب دماهای طراحی دمای گاز دودکش پیشنهادی برای نفت کوره...

اگر این کار به درد شما نمی خورد، در پایین صفحه فهرستی از آثار مشابه وجود دارد. همچنین می توانید از دکمه جستجو استفاده کنید

1. محاسبه حرارتی دیگ TGM-94

1.1 توضیحات دیگ بخار

مولد بخار TGM-94 برای واحد 150 مگاواتی با ظرفیت 140 کیلوگرم بر ثانیه، فشار 14 Mn/، گرمایش بیش از حد، گرم کردن مجدد، دمای هوای گرم. سوخت تخمینی: گاز طبیعی و نفت کوره. دمای گاز دودکش: هنگام کار بر روی نفت کوره 141، روی گاز 130، راندمان روی روغن 91.2، روی گاز 91.40%.

مولد بخار برای مناطقی با حداقل دمای هوای محیط طراحی شده است - و دارای طرح باز U شکل است. تمام عناصر واحد قابل تخلیه هستند. این قاب به دلیل وجود پناهگاه های محلی و همچنین با در نظر گرفتن بار باد و لرزه خیزی 8 نقطه کاملاً پیچیده و سنگین بود. پناهگاه های محلی (جعبه ها) از مواد سبک وزن مانند تخته سه لا آزبست ساخته شده اند. خطوط لوله در معرض پوشش با پوشش آلومینیومی پوشانده شده است.

تجهیزات واحد طوری چیده شده است که گرمکن هوا در جلوی مولد بخار و توربین در عقب قرار دارد. در این مورد، مجرای گاز تا حدودی طولانی شده است، اما کانال های هوا به راحتی مرتب می شوند، به خصوص هنگامی که منیفولدهای خروجی سوپرهیتر در پشت مولد بخار قرار می گیرند. تمامی المان های واحد برای تولید کارخانه بلوک با حداکثر وزن بلوک 35 تن طراحی شده اند به جز درام که 100 تن وزن دارد.

دیواره جلویی کوره با تبخیر متناوب و پانل های سوپرهیتر با لوله های خمیده دور زدن مشعل ها روی دیوار قرار می گیرد و بین آنها پانل های تبخیر ساخته شده از لوله های مستقیم وجود دارد.

خم هایی که مشعل ها را دور می زنند این امکان را فراهم می کند که تفاوت طول های حرارتی را جبران کرده و محفظه های پایینی همه پانل های جلویی را که به صورت هم محور قرار دارند به یکدیگر جوش دهند. سقف افقی آتشدان با لوله های سوپرهیت محافظت می شود. پانل های میانی صفحه های جانبی در مرحله دوم تبخیر قرار می گیرند. محفظه های نمک در انتهای درام قرار دارند و دارای بهره وری کل 12 درصد هستند.

در دیوار عقب شکاف هایی برای ورود گازهای دودکش در گردش وجود دارد.

در دیوار جلویی 28 مشعل گازی و نفتی در 4 طبقه تعبیه شده است. سه ردیف بالا با نفت کوره کار می کنند و سه ردیف پایین روی گاز. به منظور کاهش هوای اضافی در جعبه آتش، یک منبع هوای جداگانه برای هر مشعل ارائه می شود. حجم فایر باکس 2070; چگالی انتشار حرارت حجمی محفظه احتراق به نوع سوخت بستگی دارد: برای گاز Q/V =220، برای نفت کوره 260 کیلووات/، چگالی شار حرارتی مقطع کوره برای گاز Q/F =4.5، برای نفت کوره 5.3 مگاوات/. آستر یونیت به صورت پانل روی قاب پشتیبانی می شود. پوشش اجاق داخل لوله است و با صفحه نمایش حرکت می کند. پوشش سقف از پانل هایی ساخته شده است که روی لوله های سوپرهیتر سقفی قرار گرفته اند. درز بین آستر متحرک و ثابت فایرباکس به صورت آب بند ساخته شده است.

طرح گردش

آب تغذیه دیگ پس از عبور از کندانسور و اکونومایزر وارد درام می شود. حدود 50 درصد از آب تغذیه به دستگاه حباب‌شوینده می‌شود، بقیه از دستگاه شستشو به قسمت پایینی درام هدایت می‌شود. از درام وارد لوله‌های صفحه محفظه تمیز می‌شود و سپس به شکل مخلوط آب و بخار، درام را وارد سیکلون‌های درون درام می‌کند، جایی که جداسازی اولیه آب از بخار اتفاق می‌افتد.

بخشی از آب دیگ بخار از درام وارد سیکلون های دوردست می شود که مرحله 1 آب دمنده و آب تغذیه مرحله 2 است.

بخار از محفظه تمیز وارد دستگاه حباب شویی می شود و بخار محفظه های نمک از سیکلون های راه دور از اینجا تامین می شود.

بخار با عبور از لایه ای از آب تغذیه، از مقدار اصلی نمک موجود در آن پاک می شود.

پس از دستگاه شستشو، بخار اشباع شده از یک جداکننده صفحه و یک ورق سوراخ شده عبور می کند و از رطوبت پاک می شود و از طریق لوله های انتقال بخار به سوپرهیتر و سپس به توربین هدایت می شود. بخشی از بخار اشباع شده به کندانسورها تخلیه می شود تا میعانات خود را تولید کند تا به دی سوپرهیتر تزریق شود.

پاکسازی مداوم از سیکلون های دور در محفظه نمک مرحله 2 تبخیر انجام می شود.

واحد کندانس (2 عدد) در دیواره های جانبی محفظه احتراق قرار دارد و از دو کندانسور، یک کلکتور و لوله هایی برای تامین بخار و حذف میعانات تشکیل شده است.

سوپرهیترها در امتداد جریان بخار قرار دارند.

تشعشع (دیواری) از دیواره جلوی جعبه آتش محافظت می کند.

سقف محافظ دیگ بخار.

صفحه ای که در دودکش قرار دارد و جعبه آتش را به شفت همرفتی متصل می کند.

همرفتی در یک محور همرفتی قرار می گیرد.

1.2 داده های اولیه

• خروجی بخار نامی t/h;
• فشار کاری پشت شیر ​​بخار اصلی MPa؛
• فشار عملیاتی در MPa درام؛
• دمای بخار فوق گرم؛
• دمای آب تغذیه؛
• نفت کوره؛
• ارزش کالری خالص؛
• رطوبت 1.5٪
• محتوای گوگرد 2٪؛
• محتوای ناخالصی های مکانیکی 0.8٪:

حجم هوا و محصولات احتراق، /:

• ترکیب عنصری متوسط ​​(% حجمی):

1.3 ضرایب هوای اضافی در مسیر گاز دیگ

ضرایب هوای اضافی در خروجی کوره بدون در نظر گرفتن گردش مجدد: .

مکش هوای سرد محاسبه شده در کوره ها و دودکش های دیگ بخار وجود ندارد.

ضرایب هوای اضافی:

در خروجی از کوره

بعد از سوپرهیتر صفحه نمایش

بعد از ایست بازرسی 1

بعد از ایست بازرسی 2

بعد از Ek1

بعد از Ek2

در گازهای دودکش؛

انتخاب دمای طراحی

130÷140=140.

دمای هوا در ورودی بخاری هوا

برای بخاری هوا احیا کننده:

0.5 (+) 5;

دمای گرمایش هوا 250-300=300.

حداقل اختلاف دمای پشت اکونومایزر: .

حداقل اختلاف دما در جلوی بخاری هوا: .

حداکثر گرمایش هوا در یک مرحله VP: .

نسبت معادل آب: مطابق شکل.

میانگین هوای اضافی در مراحل VP:

300;

140;

بیایید حجم گاز گرفته شده برای گردش مجدد، سوخت را محاسبه کنیم

سهم گردش هوای گرم در ورودی بخاری هوا؛

1,35/10,45=0,129.

میانگین هوای اضافی در مرحله گرمکن هوا:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

نسبت معادل آب:

1.4 محاسبه حجم هوا و محصولات احتراق

هنگام سوزاندن نفت کوره، حجم های نظری هوا و محصولات احتراق بر اساس درصد ترکیب جرم کار محاسبه می شود:

حجم هوای نظری:

حجم هوای نظری:

حجم واقعی محصولات احتراق با هوای اضافی در دودکش ها با فرمول تعیین می شود:

نتایج در جدول 1.1 نشان داده شده است.

حجم بخار آب:

حجم کل گازها:

کسر حجمی گازهای سه اتمی:

کسر حجمی بخار آب:

نسبت گازهای سه اتمی و بخار آب:

1.5 آنتالپی هوا و محصولات احتراق

آنتالپی حجم های نظری هوا و محصولات احتراق، در دمای طراحی، با فرمول های زیر تعیین می شود:

آنتالپی محصولات احتراق با هوای اضافی

نتایج محاسبات در جدول 1.2 نشان داده شده است.

جدول 1.2

آنتالپی محصولات احتراق

در

1.6 راندمان و تلفات حرارتی

راندمان دیگ بخار طراحی شده از تعادل معکوس تعیین می شود:

اتلاف حرارت با گازهای خروجی به دمای انتخابی گازهای خروجی از دیگ بخار و هوای اضافی بستگی دارد و با فرمول تعیین می شود:

ما آنتالپی گازهای خروجی را در پیدا می کنیم:

آنتالپی هوای سرد در دمای طراحی:

گرمای موجود سوخت سوختهkJ/kg، به طور کلی، با فرمول تعیین می شود:

اتلاف حرارت در اثر سوختن شیمیایی سوخت=0,1%.

سپس: .

اتلاف حرارت به دلیل سوختن مکانیکی سوخت

اتلاف حرارت ناشی از سرمایش خارجی از طریق سطوح خارجی دیگ %, کوچک هستند و با افزایش بهره وری اسمی دیگ بخار در کیلوگرم بر ثانیه کاهش می یابد: با

ما گرفتیم:

1.7 تعادل حرارتی و مصرف سوخت

مصرف سوخت B، کیلوگرم بر ثانیه، عرضه شده به محفظه احتراق دیگ بخار را می توان از تعادل زیر تعیین کرد:

مصرف آب دمنده از دیگ بخار درام، کیلوگرم بر ثانیه:

جایی که = 2٪ - تصفیه مداوم دیگ بخار

- آنتالپی بخار فوق گرم؛

- آنتالپی آب جوش در درام؛

- آنتالپی آب تغذیه؛

1.8 محاسبه تایید انتقال حرارت در کوره

ابعاد محفظه احتراق:

2070 .

تنش حرارتی حجم احتراق

صفحه دو نور، 6 شعله نفت و گاز در دو طبقه در امتداد جلوی دیگ.

مشخصات حرارتی محفظه احتراق

انتشار حرارت خالص در محفظه احتراق (به ازای هر 1 کیلوگرم یا 1سوخت):

گرمای هوا متشکل از گرمای هوای گرم و کسر کوچکی از گرمای هوای سرد مکش خارج است:

در کوره های گاز تنگ که تحت فشار کار می کنند، مکش هوا به داخل کوره ممنوع است=0. =0.

دمای آدیاباتیک (کالریمتری) محصولات احتراق:

جایی که

اجازه دهید از جدول برای یافتن آنتالپی گازها استفاده کنیم

میانگین ظرفیت حرارتی گازها:

هنگام محاسبه کوره دیگ بخار، دمارا می توان مستقیماً با استفاده از داده های جدول 2.3 بر اساس مقدار شناخته شده تعیین کرد

با درون یابی در منطقه دمای بالای گاز در یک مقدار، و گرفتن

سپس،

دمای گازها در خروجی کوره برای D<500 т/ч

از جدول 2.2 آنتالپی گازها در خروجی از کوره را می یابیم:

جذب حرارت ویژه کوره، kJ/kg:

جایی که - ضریب حفظ حرارت، با در نظر گرفتن کسری از گرمای گاز جذب شده توسط سطح گرمایش:

دمای گاز در خروجی کوره:

که در آن M=0.52-0.50 ضریبی است که موقعیت نسبی هسته مشعل را در امتداد ارتفاع محفظه احتراق در نظر می گیرد.

هنگامی که مشعل ها در ارتفاع دو یا سه ردیف قرار می گیرند، در صورتی که حرارت خروجی مشعل ها در همه ردیف ها یکسان باشد، میانگین ارتفاع به عنوان میانگین در نظر گرفته می شود. جایی که=0.05 در D >110 کیلوگرم بر ثانیه، M=0.52-0.50∙0.344 = 0.364.

ضریب راندمان حرارتی صفحه نمایش:

ضریب زاویه ای صفحه تعیین می شود:

1.1 گام نسبی لوله های صفحه دیواری

ضریب شرطی آلودگی سطحی:

درجه انتشار: هنگام سوزاندن سوخت مایع، ضریب تابش حرارتی مشعل برابر است با:

ضریب انتشار حرارتی قسمت غیر نورانی مشعل:

جایی که p=0.1 مگاپاسکال، a

دمای مطلق گازهای خروجی از کوره.

کسر حجمی گازهای سه اتمی

ضخامت موثر لایه ساطع شده در محفظه احتراق، که در آن حجم طراحی محفظه احتراق برابر است با:, و سطح فایر باکس با صفحه نمایش دو نور:

جایی که

سپس

ما گرفتیم

به عنوان اولین تقریب، ما برابر فرض می کنیم

میانگین تنش حرارتی سطح گرمایش صفحات احتراق:

جایی که - سطح تابش کامل جعبه آتش.

1.9 محاسبه سطح گرمایش دیگ

مقاومت هیدرولیکی بخار فوق گرم:

در این مورد، فشار در درام:

فشار آب تغذیه در سوپرهیتر دیواری:

کاهش فشار در صفحه نمایش:

کاهش فشار در گیربکس:

1.9.1 محاسبه سوپرهیتر دیواری

فشار آب تغذیه،

دمای آب تغذیه،

آنتالپی آب تغذیه

درک حرارتی صفحات دیواری تشعشعی: میانگین تنش حرارتی سطح صفحه نمایش محاسبه شده کجاست، برای یک صفحه دیواری به این معنی است

زاویه صفحه نمایش:

به معنای

ما پارامترهای خروجی آب تغذیه را محاسبه می کنیم:

در p=15.4 مگاپاسکال.

1.9.2 محاسبه سوپرهیتر سقف تابشی

پارامترهای آب ورودی:

درک حرارتی سقف تشعشع PP:

درک گرما در بالای جعبه آتش نشانی: سطح گرمایش دریافت کننده تشعشع صفحه های سقفی فایرباکس کجاست:

جذب حرارت توسط دودکش افقی:

میانگین بار حرارتی ویژه در یک دودکش افقی کجاست، مساحت دودکش کجاست سپس،

آنتالپی بخار را محاسبه می کنیم: یا

سپس آنتالپی در خروجی از کوره به صورت زیر است:

تزریق 1:

1.10 محاسبه ادراک گرما صفحات و سایر سطوح در ناحیه صفحه نمایش

1.10.1 محاسبه سوپرهیتر صفحه نمایش 1

پارامترهای آب ورودی:

پارامترهای آب خروجی:

تزریق 2:

1.10.2 محاسبه سوپرهیتر صفحه نمایش 2

پارامترهای آب ورودی:

پارامترهای آب خروجی:

درک حرارتی صفحه نمایش:

گرمای دریافتی از کوره توسط صفحه پنجره ورودی دودکش صفحه نمایش:

جایی که

گرمای تابش شده از جعبه آتش و صفحات به سطح پشت صفحه نمایشگر:

ضریب تصحیح کجاست

ضریب زاویه ای از قسمت ورودی به خروجی صفحه نمایش:

میانگین دمای گازها در صفحه نمایش:

گرمای حاصل از گازهای پاک کننده:

درک حرارتی تعیین شده از صفحه نمایش:

معادله انتقال حرارت برای صفحه نمایش: سطح گرمایش صفحه نمایش کجاست:

میانگین

فشار دمای جریان رو به جلو کجاست:

کاهش دمای جریان مخالف:

ضریب انتقال حرارت:

ضریب انتقال حرارت از گازهای روی دیوار:

سرعت گاز:

ضریب انتقال حرارت همرفت گاز به سطح:

جایی که تصحیح تعداد لوله ها در امتداد جریان گاز.

و اصلاحی برای طرح تیر.

1 ضریبی که تأثیر و تغییر در پارامترهای فیزیکی جریان را در نظر می گیرد.

ضریب انتقال حرارت تابش محصولات احتراق:

نسبت مصرف:

جایی که

سپس

معادله انتقال حرارت برای صفحه نمایش به صورت زیر خواهد بود:

ارزش دریافت شدهمقایسه با:

1.10.3 محاسبه لوله های معلق در ناحیه صفحه نمایش

گرمای دریافتی سطح بسته لوله ای از کوره:

سطح دریافت کننده گرما کجاست:

تبادل حرارت در لوله ها:

سرعت گاز:

جایی که

ضریب انتقال حرارت جابجایی از گازها به سطح:

به معنای

سپس

گرمای درک شده توسط محیط گرم شده به دلیل خنک شدن گازهای شستشو (تعادل):

از این معادله آنتالپی را در خروجی از سطح لوله ها پیدا می کنیم:

جایی که - گرمای دریافت شده توسط سطح توسط تابش از جعبه آتش.

آنتالپی در ورودی لوله ها در دما

با آنتالپی دمای محیط کار را در خروجی لوله های آویزان تعیین می کنیم

میانگین دمای بخار در لوله های سقفی:

دمای دیوار

ضریب انتقال حرارت از تابش محصولات احتراق با جریان گاز بدون غبار:

فاکتور بهره برداری: کجا

سپس:

جذب حرارت لوله های آویزان با استفاده از معادله انتقال حرارت به دست می آید:

مقدار حاصل با آن مقایسه می شود

که دمای سیال کار در خروجی لوله های آویزان

1.10.4 محاسبه سوپرهیتر صفحه نمایش 1

گازهای ورودی:

در خروجی:

گرمای دریافتی توسط تشعشع از جعبه آتش نشانی:

انتشار محیط گازی: کجا

سپس:

گرمای دریافتی توسط تشعشع از جعبه آتش نشانی:

گرمای حاصل از گازهای پاک کننده:

فشار دمای جریان رو به جلو:

میانگین اختلاف دما:

ضریب انتقال حرارت:

که در آن ضریب انتقال حرارت از گازها به دیوار:

سرعت گاز:

ما گرفتیم:

ضریب انتقال حرارت جابجایی از سطح به محیط گرم:

سپس:

معادله انتقال حرارت برای صفحه نمایش:

مقایسه با:

که دمای خروجی سوپرهیتر صفحه نمایش 2:

1.11 جذب حرارت سوپرهیتر همرفتی

1.11.1 محاسبه سوپرهیتر همرفتی 1

پارامترهای محیط کار در ورودی:

پارامترهای محیط کاری خروجی:

جایی که

گرمای درک شده توسط محیط کار:

آنتالپی گازها در خروجی از سطح گرمایش از معادله گرمای منتشر شده توسط گازها بیان می شود:

معادله انتقال حرارت برای گیربکس 1:

ضریب انتقال حرارت:

ضریب انتقال حرارت از گازها به سطح:

سرعت گاز:

به معنای

وضعیت گازها را در خروجی تعیین می کنیم:

با در نظر گرفتن تابش حجمی

سپس:

سپس ضریب انتقال حرارت از گازها به دیوار خواهد بود:

سرعت حرکت بخار از طریق سوپرهیتر همرفتی:

ضریب انتقال حرارت برابر با:

فشار دمای جریان رو به جلو:

معادله انتقال حرارت برای یک سوپرهیتر همرفتی:

مقایسه با

تزریق 3 (PO 3).

1.11.2 محاسبه سوپرهیتر همرفتی 2

پارامترهای محیط کار در ورودی:

پارامترهای محیط کاری خروجی:

گرمای دریافتی توسط محیط کار:

معادله گرمای منتشر شده توسط گازها:

بنابراین آنتالپی گازها در خروجی از سطح گرمایش:

معادله انتقال حرارت برای ایست بازرسی 2:.

فشار دمای جریان رو به جلو:

ضریب انتقال حرارت: ضریب انتقال حرارت از گازها به دیوار کجاست: کجاست

سرعت گاز:

ضریب انتقال حرارت از تابش محصولات احتراق با جریان گاز بدون غبار:

انتشار محیط گاز:

ما وضعیت گازها را در خروجی از محفظه احتراق با استفاده از فرمول تعیین می کنیم:

سپس:

به معنای:

سپس ضریب انتقال حرارت همرفت از گازها به دیوار خواهد بود:

ضریب انتقال حرارت جابجایی از سطح به محیط گرم:

سپس:

معادله انتقال حرارت به صورت زیر خواهد بود:

مقایسه با

1.11.3 محاسبه لوله های معلق در شفت همرفتی

گرمایی که توسط گازها به سطح می رسد:

جذب حرارتی لوله های آویزان:سطح انتقال حرارت محاسبه شده کجاست:

ضریب انتقال حرارت

از اینجا

با استفاده از این آنتالپی دمای محیط کار را در خروجی لوله های آویزان می یابیم:

دمای متوسط ​​کار در ورودی:

اختلاف دما: کجا

سپس

معلوم شد که دمای گازهای بعد از لوله های آویزان به چه معناست

1.12 محاسبه انتقال حرارت یک اکونومایزر آب

1.12.1 محاسبه اکونومایزر (مرحله دوم)

گرمای منتشر شده توسط گازها:

که در آن در

آنتالپی بخار در ورودی:

- فشار ورودی باید باشد

آنتالپی محیط در خروجی از معادله گرمای جذب شده توسط سطح کار بدست می آید:

معادله انتقال حرارت:

ضریب انتقال حرارت:

ضریب انتقال حرارت از گازها به دیوار: کجا

سرعت گاز:

سپس ضریب انتقال حرارت جابجایی از گازها به سطح:

انتشار محیط گاز:

سطح گرم شده:

با در نظر گرفتن تابش حجمی

سپس:

نرخ بهره برداری

ضریب انتقال حرارت از تابش محصولات احتراق:

ضریب انتقال حرارت از گازها به دیوار:

سپس

فشار دما:

تبادل حرارت اکونومایزر (مرحله دوم):

مقایسه با

یعنی دمای خروجی مرحله دوم اکونومایزر

1.12.2 محاسبه اکونومایزر (مرحله اول)

پارامترهای محیط کار:

پارامترهای محصول احتراق:

پارامترهای درک شده توسط محیط کار:

از معادله گرمای منتشر شده توسط گازها، آنتالپی را در خروجی پیدا می کنیم:

با استفاده از جدول 2 متوجه می شویم

معادلات انتقال حرارت:

فشار دمای جریان رو به جلو:

سرعت گاز:

ضریب انتقال حرارت از گازها به سطح:

ضریب انتقال حرارت تشعشعات حاصل از احتراق با جریان گاز بدون غبار:

گسیل پذیری محیط گازی کجاست: وضعیت گازها در خروجی کجاست:

سپس

ضریب انتقال حرارت:

سپس معادله انتقال حرارت به صورت زیر خواهد بود:

که دمای خروجی مرحله اول اکونومایزر:

1.13 محاسبه بخاری هوا احیا کننده

1.13.1 محاسبه پک داغ

گرمای جذب شده توسط هوا:

که در آن در

در

نسبت میانگین مقدار هوای بخاری هوا به مقدار مورد نیاز نظری:

از معادله گرمای منتشر شده توسط گازها، آنتالپی را در خروجی قسمت داغ بخاری هوا پیدا می کنیم:

دمای گازها در خروجی قسمت داغ مطابق جدول 2:

میانگین دمای هوا:

میانگین دمای گاز:

فشار دما:

میانگین سرعت هوا:

میانگین سرعت گاز:

میانگین دمای دیواره قسمت داغ بخاری هوا:

ضریب انتقال حرارت جابجایی از سطح به محیط گرم:

معادله انتقال حرارت:

معادله انتقال حرارت:

1.13.2 محاسبه بسته سرد

نسبت هوای مورد نیاز از نظر تئوری در قسمت سرد بخاری هوا:

درک حرارتی قسمت سرد با توجه به تعادل:

آنتالپی گازها در خروجی بخاری هوا:

میانگین دمای هوا:

میانگین دمای گاز:

فشار دما:

دمای دیواره قسمت سرد بخاری هوا:

میانگین سرعت هوا:

میانگین سرعت گاز:

ضریب انتقال حرارت جابجایی از گازها به سطح:

معادله انتقال حرارت:

معادله انتقال حرارت:

1.14 محاسبه راندمان دیگ بخار

بهره وری:

اتلاف حرارت با گازهای دودکش:

آنتالپی هوای سرد در دمای طراحی کجاست و

سپس بازده برابر با:

Inv. شماره زیر ص

فرعی و تاریخ

در عوض. inv. خیر

Inv. شماره تکراری

فرعی و تاریخ

روشن شد

ورق

ورق

FSBEI HPE "KGEU"

ITE، گرم KUP-1-09

DP 14050 2.065.002 PZ

روشن شد

شماره سند

Meas.

فرعی

تاریخ

باختین

توسعه یافته توسط

فدوسوف

Prov.

شمارنده تی.

لوکتف

شمارنده N.

گالیتسکی

تایید شده

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

DP 14050 2.065.002 PZ

تغییر دادن

ورق

شماره سند

امضا

تاریخ

ورق

تأثیر بار بخار خواص تشعشعی مشعل در محفظه آتش دیگ بخار

میخائیل تایماروف

دکتر. علمی فنی، استاد دانشگاه انرژی دولتی کازان،

Rais Sungatullin

معلم عالی دانشگاه انرژی دولتی کازان،

روسیه، جمهوری تاتارستان، کازان

حاشیه نویسی

این مقاله جریان گرمای حاصل از فلر را هنگام سوزاندن گاز طبیعی در دیگ بخار TGM-84A (ایستگاه شماره 4) Nizhnekamsk CHPP-1 (NkCHP-1) برای شرایط عملیاتی مختلف مورد بررسی قرار می دهد تا شرایطی را که تحت آن پوشش پوشش قرار می گیرد تعیین کند. صفحه عقب کمترین آسیب را در برابر تخریب حرارتی دارد.

خلاصه

در این عملیات، شار حرارتی از یک مشعل در صورت احتراق گاز طبیعی در دیگ بخار TGM-84A (ایستگاه شماره 4) نیژنکامسک TETc-1 (NkTETs-1) برای شرایط مختلف رژیم به منظور تعیین شرایط تحت که پاکت آجرکاری صفحه پشتی کمترین آسیب حرارتی را در بر می گیرد.

کلید واژه ها:دیگهای بخار، جریان گرما، پارامترهای چرخش هوا.

کلید واژه ها:دیگهای بخار، شار حرارتی، پارامترهای پیچش هوا.

معرفی.

دیگ بخار TGM-84A، دیگ بخار نفت گاز پرمصرف، ابعاد نسبتا کوچکی دارد. محفظه احتراق آن توسط یک صفحه نمایش دو نور تقسیم شده است. قسمت پایینی هر صفحه جانبی به صفحه پایینی با کمی شیب می رود که کلکتورهای پایینی آن به کلکتورهای صفحه دو نوری متصل می شوند و با تغییر شکل های حرارتی در هنگام شلیک و خاموش شدن دیگ حرکت می کنند. لوله های کوره شیبدار توسط لایه ای از آجر نسوز و توده کرومیت در برابر تشعشعات مشعل محافظت می شوند. وجود صفحه نمایش دو نوری باعث خنک شدن شدید گازهای دودکش می شود.

در قسمت بالایی جعبه آتش، لوله های صفحه عقب به داخل محفظه احتراق خم می شوند و آستانه ای با 1400 میلی متر را تشکیل می دهند. این تضمین می کند که صفحه نمایش ها شسته شده و از تابش مستقیم مشعل محافظت می شود. ده لوله از هر پانل مستقیم بوده و برجستگی داخل فایرباکس ندارند و باربر هستند. در بالای آستانه صفحه نمایش هایی وجود دارد که بخشی از سوپرهیتر هستند و برای خنک کردن محصولات احتراق و گرم کردن بخار طراحی شده اند. وجود یک صفحه دو نور، همانطور که توسط طراحان تصور می شود، باید خنک کننده شدیدتر گازهای دودکش را نسبت به دیگ نفت گاز TGM-96B، که از نظر عملکرد مشابه است، فراهم کند. با این حال، مساحت سطح صفحه گرمایش دارای حاشیه قابل توجهی است که عملاً بیشتر از میزان مورد نیاز برای عملکرد اسمی دیگ است.

مدل پایه TGM-84 بارها و بارها بازسازی شد، در نتیجه، همانطور که در بالا ذکر شد، مدل TGM-84A (با 4 مشعل) و سپس TGM-84B ظاهر شد. (6 مشعل). بویلرهای اولین اصلاح TGM-84 مجهز به 18 مشعل نفت-گاز بودند که در سه ردیف در دیواره جلوی محفظه احتراق قرار گرفتند. در حال حاضر چهار یا شش مشعل با ظرفیت بالاتر نصب شده است.

محفظه احتراق دیگ بخار TGM-84A مجهز به چهار مشعل نفت گاز HF-TsKB-VTI-TKZ با توان واحد 79 مگاوات است که در دو ردیف پشت سر هم با سرهای آنها در دیواره جلویی نصب شده است. مشعل های لایه پایین (2 عدد) در 7200 میلی متر نصب می شوند ، لایه بالایی (2 عدد) - در 10200 میلی متر. مشعل ها برای احتراق جداگانه گاز و نفت کوره طراحی شده اند. بهره وری مشعل گازی 5200 نانومتر 3 در ساعت. احتراق دیگ با استفاده از نازل های مکانیکی بخار. برای تنظیم دمای بخار سوپرهیت 3 مرحله تزریق میعانات خود نصب می شود.

مشعل گردابی HF-TsKB-VTI-TKZ یک مشعل هوای گرم دو جریان است و از یک بدنه، 2 بخش یک چرخان محوری (مرکزی) و یک بخش یک چرخاننده هوای مماسی (محیطی)، یک لوله نصب مرکزی برای یک نازل روغن و یک جرقه زن، لوله های توزیع گاز. مشخصات فنی محاسبه شده اصلی (طراحی) مشعل KhF-TsKB-VTI-TKZ در جدول آورده شده است. 1.

میز 1.

مشخصات فنی محاسبه شده اصلی (طراحی).مشعل های HF-TsKB-VTI-TKZ:

ویژگی های جهت چرخش هوا در مشعل های KhF-TsKB-VTI-TKZ در شکل نشان داده شده است. 1. نمودار مکانیسم پیچش در شکل نشان داده شده است. 2. طرح لوله های اگزوز گاز در مشعل ها در شکل نشان داده شده است. 3.

شکل 1. طرح شماره گذاری مشعل ها، چرخش های هوا در مشعل ها و محل قرارگیری مشعل های HF-TsKB-VTI-TKZ روی دیواره جلویی کوره بویلرهای TGM-84A شماره 4.5 NkTES-1

شکل 2. نمودار مکانیسم چرخش هوا در مشعل های بویلر HF-TsKB-VTI-TKZ TGM-84A NkTES-1

جعبه هوای گرم در مشعل به دو جریان تقسیم می شود. یک دستگاه چرخش محوری در کانال داخلی و یک چرخان مماس قابل تنظیم در کانال مماسی محیطی نصب شده است.

شکل 3. چیدمان لوله های اگزوز گاز در مشعل های HF-TSLB-VTI-TKZ بویلرهای TGM-84A NkTES-1

طی آزمایشات، گاز اورنگوی با ارزش حرارتی 8015 کیلوکالری بر متر مکعب سوزانده شد. روش تحقیق تجربی مبتنی بر استفاده از روش غیر تماسی برای اندازه‌گیری جریان گرمای فرودی از مشعل است. در آزمایش‌ها، میزان شار حرارتی که از مشعل بر روی صفحه می‌افتد qسقوط با رادیومتر کالیبره شده در شرایط آزمایشگاهی اندازه گیری شد.

اندازه گیری محصولات احتراق غیر درخشان در کوره های دیگ به صورت غیر تماسی با استفاده از یک پیرومتر تشعشعی از نوع RAPIR انجام شد که دمای تابش را نشان می داد. خطا در اندازه گیری دمای واقعی محصولات غیر درخشان در خروجی آنها از کوره در دمای 1100 درجه سانتیگراد با استفاده از روش تابش برای کالیبراسیون RK-15 با مواد لنز کوارتز 1.36 ± برآورد شده است.

به طور کلی، بیان مقدار محلی شار حرارتی که از مشعل بر روی صفحه نمایش وارد می شود است qسقوط را می توان به عنوان یک وابستگی به دمای واقعی مشعل ارائه کرد تی f در محفظه احتراق و درجه انتشار مشعل α f مطابق قانون استفان بولتزمن:

qپد = 5.67 ´ 10 -8 α f تی f 4، W/m 2،

جایی که: تی f - دمای محصولات احتراق در مشعل، K. درجه روشنایی تابش مشعل α λ​f = 0.8 طبق توصیه‌ها گرفته شد.

نمودار وابستگی به تأثیر بار بخار بر خواص تشعشعی مشعل در شکل 1 نشان داده شده است. 4. اندازه گیری ها در ارتفاع 5.5 متری از طریق دریچه شماره 1 و شماره 2 صفحه سمت چپ انجام شد. نمودار نشان می دهد که با افزایش بار بخار دیگ، افزایش بسیار شدیدی در مقادیر افت شار حرارتی از مشعل در ناحیه صفحه عقب مشاهده می شود. هنگام اندازه گیری از طریق دریچه ای که نزدیک به دیوار جلویی قرار دارد، افزایش مقادیر سقوط از مشعل بر روی صفحه های جریان گرما با افزایش بار نیز مشاهده می شود. با این حال، در مقایسه با جریان گرما در صفحه عقب، در مقدار مطلق، جریان گرما در ناحیه صفحه جلویی برای بارهای سنگین به طور متوسط ​​2 ... 2.5 برابر کمتر است.

شکل 4. توزیع شار حرارتی فرودی q پد با توجه به عمق کوره بسته به تولید بخار D تا با توجه به اندازه گیری ها از طریق دریچه 1، 2 ردیف اول در 5.5 متر در امتداد دیواره سمت چپ کوره برای دیگ TGM-84A شماره 4 NkTES-1 با حداکثر چرخش هوا در موقعیت پره ها در مشعل 3 (فاصله بین دریچه های 1 و 2 در مجموع 6.0 متر است. عمق کوره 7.4 متر):

در شکل شکل 5 نمودارهای توزیع شار حرارتی برخوردی را در امتداد عمق کوره بسته به تولید بخار D k با توجه به اندازه گیری ها از طریق دریچه شماره 6 و شماره 7 ردیف دوم در ارتفاع 9.9 متری در امتداد نشان می دهد. دیواره سمت چپ کوره برای دیگ بخار TGM-84A شماره 4 NKTETs در حداکثر پیچش هوا در موقعیت تیغه های مشعل Z در مقایسه با جریان گرمای حاصل که از دریچه شماره 1 و شماره 2 اندازه گیری شد. ردیف

شکل 5. توزیع شار حرارتی فرودی q پد با توجه به عمق کوره بسته به تولید بخار D k با توجه به اندازه گیری ها از طریق دریچه شماره 6 و شماره 7 از ردیف 2 در ارتفاع. 9.9 متر در امتداد دیواره سمت چپ کوره برای دیگ TGM-84A شماره 4 NKTET با حداکثر پیچش هوا در موقعیت پره ها در مشعل 3 در مقایسه با جریان گرمای حاصل از دریچه شماره 1 و شماره 2 اندازه گیری شده است. از طبقه اول (فاصله بین دریچه های 6 و 7 برابر با 5.5 متر با عمق کل آتشدان 7.4 متر است):

تعیین موقعیت چرخاننده های هوا در مشعل ها در این کار:

Z – حداکثر پیچش، O – بدون پیچ و تاب، هوا بدون پیچش جریان دارد.

شاخص c – پیچ مرکزی، اندیس p – پیچش اصلی محیطی.

عدم وجود شاخص به معنای موقعیت یکسان تیغه ها برای پیچش های مرکزی و محیطی (یا هر دو پیچ در موقعیت O یا هر دو پیچش در موقعیت Z) است.

از شکل شکل 5 نشان می دهد که بالاترین مقادیر جریان گرما از مشعل به سطوح صفحه گرمایش بر اساس اندازه گیری ها از طریق دریچه شماره 6 از نزدیکترین لایه به دیواره عقب کوره در حدود 9.9 متر رخ می دهد با توجه به اندازه گیری ها از طریق دریچه شماره 6، جریان گرمای رشد از مشعل با نرخ 2 کیلووات بر متر مربع به ازای هر 10 تن در ساعت افزایش بار بخار رخ می دهد، در حالی که برای مشعل شماره 1 ردیف اول در حدود 5.5 است. متر، افزایش جریان گرما از مشعل به صفحه عقب با نرخ 8 کیلووات بر متر مربع به ازای هر 10 تن در ساعت افزایش بار بخار رخ می دهد.

رشد جریان گرمایی که از مشعل به صفحه عقب می‌افتد، همانطور که از طریق دریچه شماره 1 در علامت 5.5 متری ردیف اول اندازه‌گیری می‌شود، با افزایش بار دیگ شماره 4 NKTET TGM-84A برای شرایط حداکثر چرخش هوا در مشعلها در مقایسه با رشد جریان گرما در نزدیکی صفحه عقب در حدود 9.9 متر، 4 برابر سریعتر اتفاق می افتد.

حداکثر چگالی تابش حرارتی از مشعل به صفحه عقب، همانطور که از طریق دریچه شماره 6 اندازه گیری شد، 9.9 متر است، حتی با حداکثر تولید بخار دیگ بخار TGM-84A شماره 4 NKTETs-1 420 تن در ساعت برای شرایط حداکثر پیچش هوا در مشعلها (وضعیت تیغه پیچشی 3) به طور متوسط ​​23٪ بیشتر از چگالی تابش مشعل در صفحه عقب در سطح 5.5 متر که از طریق دریچه شماره 1 اندازه گیری شده است.

جریان گرمای حاصل از اندازه‌گیری‌ها در ارتفاع 9.9 متری از طریق دریچه شماره 7 ردیف دوم (نزدیک‌ترین به صفحه جلو)، با افزایش بار بخار دیگ بخار TGM-84A شماره 4 NKHPP از 230 به دست می‌آید. تن در ساعت تا 420 تن در ساعت برای حداکثر شرایط پیچش هوا در مشعل ها (موقعیت تیغه های پیچشی 3) به ازای هر 10 تن در ساعت به میزان 2 کیلووات در متر مربع افزایش می یابد، یعنی همانطور که در مورد فوق الذکر اندازه گیری شد. از طریق دریچه شماره 6 نزدیکترین به صفحه عقب در حدود 9.9 متر.

افزایش در مقادیر جریان های گرمای نزولی، همانطور که از طریق دریچه شماره 7 ردیف دوم در سطح 9.9 متر اندازه گیری می شود، با افزایش بار بخار دیگ بخار شماره 4 NKTET TGM-84A رخ می دهد. 230 تن در ساعت تا 420 تن در ساعت به ازای هر 10 تن در ساعت با سرعت 4.7 کیلووات بر متر مربع، یعنی 2.35 برابر کندتر در مقایسه با رشد شارهای حرارتی که از مشعل می افتند همانطور که از دریچه شماره 2 اندازه گیری شد. حدود 5.5 متر

اندازه گیری جریان های حرارتی که از مشعل از طریق دریچه شماره 7 در 9.9 متر در بار بخار دیگ بخار 420 تن در ساعت می ریزد عملاً با مقادیر بدست آمده از اندازه گیری ها از طریق دریچه شماره 2 در 5.5 متر برای شرایط حداکثر چرخش هوا مطابقت دارد. در مشعل ها (موقعیت تیغه های پیچشی Z) دیگ بخار شماره 4 TGM-84A NKTETs.

نتیجه گیری

1. تأثیر روی مقدار جریان گرما از مشعل تغییرات در پیچش هوای محوری (مرکزی) مشعلها در مقایسه با تغییر پیچش مماسی هوا در مشعلها کم است و در حدود 5.5 متر بیشتر قابل توجه است. در امتداد بخش 2

2. بالاترین جریان اندازه گیری شده در غیاب چرخش هوای مماسی (محیطی) در مشعل ها رخ داد و به 362.7 کیلووات بر متر مربع از طریق دریچه شماره 6 در 9.9 متر در بار 400 تن در ساعت اندازه گیری شد. مقادیر جریان گرما از مشعل در محدوده 360 ... 400 کیلووات بر متر مربع زمانی خطرناک است که کوره در حالت پرتاب مستقیم مشعل به دیواره کوره از سمت آتش به دلیل تخریب تدریجی کار کند. از پوشش داخلی

کتابشناسی - فهرست کتب:

1. هریسون تی. آر. پیرومتری تشعشع. – م.: میر، 1964، 248 ص.
2. گوردوف A.N. مبانی پیرومتری - م.: متالورژی، 1964، 471 ص.
3. تایماروف M.A. کارگاه آزمایشگاهی درس "تاسیسات دیگ بخار و مولدهای بخار". کتاب درسی کازان، KSPEU 2002، 144 ص.
4. تایماروف M.A. بررسی کارایی تاسیسات انرژی. – کازان: کازان. حالت انرژی univ., 2011. 110 p.
5. تایماروف M.A. تمرینات عملی در نیروگاه حرارتی. – کازان: کازان. حالت انرژی univ., 2003., 90 p.
6. آشکارسازهای تشعشع حرارتی مجموعه مقالات اولین سمپوزیوم سراسری اتحادیه. کیف، ناوکوا دومکا، 1967. 310 ص.
7. Shubin E.P.، Livin B.I. طراحی تصفیه خانه های حرارتی برای نیروگاه های حرارتی و دیگ بخار - M.: Energia, 1980, 494 p.
8. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: سنتز فشار بالا و همبستگی خواص / T.A. باتر، آر.آی. بوچارد، دبلیو اچ. ابر و همکاران // Inorg. شیمی. – 1968. – V. 7. – P. 2208–2220.

ام. A. Taimarov، A. V. Simakov

نتایج آزمایش‌های مدرن‌سازی و افزایش

قدرت حرارتی دیگ بخار TGM-84B

کلمات کلیدی: دیگ بخار، آزمایش، توان حرارتی، خروجی اسمی بخار، سوراخ های ریزش گاز.

این کار به طور تجربی نشان داد که طراحی دیگ بخار TGM-84B این امکان را فراهم می کند که با افزایش قطر سوراخ های تامین گاز ردیف دوم روی منبع گاز مرکزی، تولید بخار آن را تا 6.04٪ افزایش داده و به 447 تن در ساعت برساند. لوله

کلمات کلیدی: دیگ بخار، آزمایش، توان حرارتی، ظرفیت اسمی، سوراخ های گاز دادن.

در کار به صورت تجربی به دست آمده است که ساخت دیگ بخار TGM-84B امکان افزایش توان آن را در 6.04٪ و تکمیل آن تا 447 تن در ساعت با بزرگنمایی قطر لوله گاز روزنه های شماره دوم روی لوله گاز مرکزی فراهم می کند. .

معرفی

دیگ TGM-84B 10 سال زودتر طراحی و تولید شد، در مقایسه با دیگ TGM-96B، زمانی که کارخانه بویلر تاگانروگ تجربه عملی و طراحی زیادی در طراحی، ساخت و بهره برداری از دیگ های بخار با کارایی بالا نداشت. در این راستا، ذخیره قابل توجهی از سطح سطوح گرمایش صفحه گیرنده گرما ساخته شد که همانطور که تمام تجربه در کارکرد دیگ های TGM-84B نشان داده است، لازم نیست. عملکرد مشعل ها در دیگ های TGM-84B نیز به دلیل قطر کمتر سوراخ های خروجی گاز کاهش یافت. طبق نقشه اول کارخانه دیگ بخار تاگانروگ، ردیف دوم خروجی های گاز در مشعل ها با قطر 25 میلی متر ارائه شده است و بعداً بر اساس تجربه عملیاتی برای افزایش شدت حرارتی کوره ها، این قطر از ردیف دوم خروجی های گاز به 27 میلی متر افزایش یافت. با این حال هنوز جا برای افزایش قطر دهانه های خروجی گاز مشعل ها وجود دارد تا تولید بخار دیگ های TGM-84B افزایش یابد.

ارتباط و بیان مسئله تحقیق

در آینده نزدیک، تقاضا برای انرژی حرارتی و الکتریکی به مدت 5 ... 10 سال به شدت افزایش خواهد یافت. رشد مصرف انرژی از یک سو با استفاده از فناوری های خارجی برای فرآوری پیشرفته نفت، گاز، چوب و محصولات متالورژی به طور مستقیم در خاک روسیه و از سوی دیگر با بازنشستگی و کاهش مصرف انرژی همراه است. قدرت ناشی از فرسودگی فیزیکی ناوگان تجهیزات مولد گرما و برق موجود. مصرف انرژی حرارتی برای مقاصد گرمایشی در حال افزایش است.

دو راه برای رفع سریع نیاز رو به رشد به منابع انرژی وجود دارد:

1. معرفی تجهیزات جدید تولید گرما و برق.

2. نوسازی و بازسازی تجهیزات عملیاتی موجود.

جهت اول مستلزم سرمایه گذاری های کلان است.

در جهت دوم افزایش توان تجهیزات مولد گرما و برق، هزینه ها با حجم بازسازی و الحاقات لازم برای افزایش توان همراه است. به طور متوسط ​​هنگام استفاده از جهت دوم افزایش ظرفیت تجهیزات مولد گرما و برق، هزینه ها 8 برابر ارزان تر از راه اندازی ظرفیت های جدید است.

امکانات فنی و طراحی برای افزایش قدرت دیگ TGM-84 B

یکی از ویژگی های طراحی دیگ بخار TGM-84B وجود صفحه نمایش دو نور است.

صفحه نمایش دو نوری خنک کننده شدیدتری گازهای دودکش را نسبت به دیگ روغن گاز TGM-9bB با عملکرد مشابه، که دارای صفحه نمایش دو نوره نیست، فراهم می کند. ابعاد کوره دیگ های TGM-9bB و TGM-84B تقریبا یکسان است. نسخه های طراحی، به استثنای وجود صفحه نمایش دو نور در دیگ بخار TGM-84B، نیز مشابه هستند. خروجی اسمی بخار دیگ TGM-84B 420 تن در ساعت و برای دیگ TGM-9bB خروجی اسمی بخار 480 تن در ساعت است. دیگ TGM-9b دارای 4 مشعل در دو طبقه می باشد. دیگ TGM-84B دارای 6 مشعل در 2 طبقه است، اما این مشعل ها نسبت به دیگ TGM-9bB قدرت کمتری دارند.

مشخصات فنی مقایسه ای اصلی بویلرهای TGM-84B و TGM-9bB در جدول 1 آورده شده است.

جدول I - مشخصات فنی مقایسه ای دیگ های بخار TGM-84B و TGM-96B

نام اندیکاتورها TGM-84B TGM-96B

ظرفیت بخار، t/h 420 480

حجم احتراق، m 16x6.2x23 16x1.5x23

صفحه نمایش دو نوره بله خیر

توان اسمی حرارتی مشعل هنگام سوزاندن گاز، MW 50.2 88.9

تعداد مشعل، عدد ب 4

مجموع توان حرارتی مشعل ها، MW 301.2 355.6

مصرف گاز m3/h 33500 36800

فشار اسمی گاز در جلوی مشعل ها در دمای گاز (t = - 0.32 0.32

4 درجه سانتی گراد)، کیلوگرم بر سانتی متر مربع

فشار هوا در جلوی مشعل، کیلوگرم بر متر مربع 180 180

جریان هوای مورد نیاز برای انفجار در بخار اسمی 3/ بار، هزار متر مکعب در ساعت 345.2 394.5

عملکرد مورد نیاز اگزوزهای دود در بخار دارای امتیاز 3 / 399.5 456.6

بار، هزار متر در ساعت

ظرفیت کل اسمی تایید شده 2 فن دمنده VDN-26-U، هزار متر مکعب در ساعت 506 506

ظرفیت کل اسمی تایید شده 2 دستگاه اگزوز D-21.5x2U، هزار متر مکعب در ساعت 640 640

از روی میز شکل 1 نشان می دهد که بار بخار مورد نیاز 480 تن در ساعت از نظر جریان هوا توسط دو فن VDN-26-U با حاشیه 22 درصد و از نظر حذف محصولات احتراق توسط دو دستگاه خروج دود D-21.5x2U با حاشیه 29 درصد.

راهکارهای فنی و طراحی برای افزایش قدرت حرارتی دیگ TGM-84B

در بخش تاسیسات بویلر دانشگاه مهندسی برق دولتی کازان، کار برای افزایش قدرت حرارتی دیگ بخار TGM-84B انجام شد. شماره 10 NchCHPP. محاسبه حرارتی هیدرولیک انجام شد

مشعل های با تامین گاز مرکزی، محاسبات آیرودینامیکی و حرارتی با افزایش قطر سوراخ های تامین گاز انجام شد.

روی دیگ بخار TGM-84B با ایستگاه شماره 10، روی مشعل های شماره 1،2،3،4 ردیف اول (پایین) و شماره 5،6 ردیف دوم، 6 سوراخ از 12 سوراخ خروجی گاز موجود بود. سوراخ شده (به طور مساوی در اطراف محیط از طریق یک سوراخ) 2- ردیف اول از قطر 027 میلی متر تا قطر 029 میلی متر. دبی های فرودی، دمای شعله و سایر پارامترهای عملیاتی دیگ شماره 10 اندازه گیری شد (جدول 2). توان حرارتی واحد مشعل ها 6.09 درصد افزایش یافت و به جای 301.2 مگاوات قبل از حفاری به 332.28 مگاوات رسید. خروجی بخار 6.04 درصد افزایش یافت و به جای 420 تن در ساعت قبل از حفاری به 447 تن در ساعت رسید.

جدول 2 - مقایسه نشانگرهای دیگ بخار TGM-84B خ. شماره 10 NchCHPP قبل و بعد از بازسازی مشعل

نشانگرهای دیگ بخار TGM-84B شماره 10 NchCHPP قطر سوراخ 02؟ قطر سوراخ 029

توان حرارتی یک مشعل، MW 50.2 55.58

توان حرارتی کوره، MW 301.2 332.28

افزایش قدرت حرارتی کوره،٪ - 6.09

خروجی بخار بویلر، تن در ساعت 420 441

افزایش در خروجی بخار،٪ - 6.04

محاسبات و آزمایش دیگ های مدرن نشان داده است که در بارهای بخار کم، جت گاز از منافذ تامین گاز جدا نمی شود.

1. افزایش قطر سوراخ های گازرسانی ردیف 2 از 27 به 29 میلی متر روی مشعل ها باعث اختلال در جریان گاز در بارهای کم نمی شود.

2. نوسازی دیگ TGM-84B با افزایش سطح مقطع تامین گاز

حفره هایی از 0.205 متر تا 0.218 متر امکان افزایش خروجی بخار اسمی را از 420 تن در ساعت به 447 تن در ساعت در هنگام سوزاندن گاز فراهم می کند.

ادبیات

1. تایماروف، م.ا. دیگهای بخار نیروگاه حرارتی با قدرت بالا و فوق بحرانی قسمت 1: کتاب درسی / M.A. تایماروف، V.M. تایماروف. کازان: کازان. حالت انرژی univ., 2009. - 152 p.

2. تایماروف، م.ا. دستگاه های مشعل / M.A. تایماروف، V.M. تایماروف. - کازان: کازان. حالت انرژی univ., 2007. - 147 p.

3. تایماروف، م.ا. کارگاه آزمایشگاهی درس "تاسیسات دیگ بخار و مولدهای بخار" / M.A. تایماروف. - کازان: کازان. حالت انرژی univ., 2004. - 107 p.

© M. A. Taimarov - دکترای مهندسی. علوم، پروفسور، سر. بخش دیگ بخار و ژنراتورهای بخار KGPP، [ایمیل محافظت شده]; A. V. Simakov - مشتاق. همان بخش

نام و نام خانوادگی:"دوره آموزشی خودکار "کارکرد واحد دیگ بخار TGM-96B هنگام سوزاندن نفت کوره و گاز طبیعی."

سمبل:

سال صدور: 2007.

دوره آموزشی خودکار در مورد عملکرد واحد دیگ بخار TGM-96B برای آموزش پرسنل عملیاتی سرویس دهنده تاسیسات دیگ بخار از این نوع توسعه یافته است و وسیله ای برای آموزش، آمادگی قبل از امتحان و تست آزمون برای پرسنل CHP است.

AUK بر اساس اسناد نظارتی و فنی مورد استفاده در عملیات بویلرهای TGM-96B گردآوری شد. این شامل متن و مطالب گرافیکی برای یادگیری تعاملی و تست دانش آموزان است.

این AUK مشخصات طراحی و فن آوری تجهیزات اصلی و کمکی بویلرهای TGM-96B را شرح می دهد که عبارتند از: محفظه احتراق، درام، سوپرهیتر، شفت همرفتی، واحد قدرت، دستگاه های پیش نویس، تنظیم دمای بخار و آب و غیره.

حالت های راه اندازی، عادی، اضطراری و خاموش شدن یک دیگ بخار و همچنین معیارهای اصلی قابلیت اطمینان برای خطوط بخار گرمایش و خنک کننده، صفحه نمایش و سایر عناصر دیگ بخار در نظر گرفته شده است.

سیستم کنترل اتوماتیک دیگ، سیستم حفاظتی، اینترلاک و آلارم در نظر گرفته شده است.

روش پذیرش برای بازرسی، آزمایش و تعمیر تجهیزات، قوانین ایمنی و ایمنی آتش و انفجار تعیین شده است.

ترکیب AUC:

دوره آموزشی خودکار (ATC) یک ابزار نرم افزاری است که برای آموزش اولیه و آزمایش بعدی دانش پرسنل نیروگاه ها و شبکه های الکتریکی طراحی شده است. اول از همه، برای آموزش پرسنل عملیاتی و تعمیر و نگهداری.

اساس AUC، تولید فعلی و شرح وظایف، مواد نظارتی و داده‌های تولیدکنندگان تجهیزات است.

AUC شامل:

• بخش اطلاعات نظری عمومی;
• بخشی که در مورد قوانین طراحی و عملکرد یک نوع خاص از تجهیزات بحث می کند.
• بخش خودآزمایی دانش آموز;
• بلوک ممتحن

علاوه بر متون، AUK حاوی مطالب گرافیکی لازم (نمودار، نقاشی، عکس) است.

محتوای اطلاعاتی AUC.

مواد متنی بر اساس دستورالعمل های عملیاتی واحد دیگ بخار TGM-96، دستورالعمل های کارخانه، سایر مواد نظارتی و فنی گردآوری شده است و شامل بخش های زیر است:

1. شرح مختصری از طراحی واحد دیگ بخار TGM-96.
1.1. پارامترهای اصلی
1.2. طرح دیگ بخار.
1.3. محفظه احتراق.
1.3.1. داده های مشترک
1.3.2. قرار دادن سطوح گرمایشی در آتشدان.
1.4. دستگاه مشعل.
1.4.1. داده های مشترک
1.4.2. مشخصات فنی مشعل
1.4.3. نازل های روغن.
1.5. درام و دستگاه جداسازی.
1.5.1. داده های مشترک
1.5.2. دستگاه داخل تمپانیک.
1.6. سوپرهیتر.
1.6.1. اطلاعات کلی.
1.6.2. سوپرهیتر تشعشعی.
1.6.3. سوپرهیتر سقفی.
1.6.4. سوپرهیتر بخار صفحه نمایش.
1.6.5. سوپرهیتر همرفتی.
1.6.6. نمودار جریان بخار
1.7. دستگاهی برای تنظیم دمای بخار فوق گرم.
1.7.1. واحد تغلیظ.
1.7.2. دستگاه های تزریق
1.7.3. نمودار تامین میعانات و آب تغذیه.
1.8. بهینه ساز آب
1.8.1. داده های مشترک
1.8.2. بخشی از اکونومایزر معلق.
1.8.3. پانل های اکونومایزر دیواری.
1.8.4. اکونومایزر همرفتی.
1.9. گرم کننده ی هوا.
1.10. قاب دیگ بخار.
1.11. پوشش دیگ بخار.
1.12. تمیز کردن سطوح گرمایشی
1.13. نصب پیش نویس.
2. استخراج از محاسبه حرارتی.
2.1. مشخصات اصلی دیگ بخار
2.2. ضرایب هوای اضافی
2.3. تعادل حرارتی و ویژگی های کوره.
2.4. دمای محصولات احتراق
2.5. دمای بخار
2.6. دمای آب
2.7. دمای هوا
2.8. مصرف میعانات برای تزریق.
2.9. مقاومت بویلر.
3. آماده سازی دیگ برای شروع از حالت سرد.
3.1. بازرسی و تست تجهیزات.
3.2. تهیه نمودارهای کیندلینگ.
3.2.1. مونتاژ مدارها برای گرم کردن واحد قدرت کاهش یافته و تزریق.
3.2.2. مونتاژ مدارها برای خطوط لوله بخار و سوپرهیتر.
3.2.3. مونتاژ کانال گاز و هوا.
3.2.4. آماده سازی خطوط لوله گاز دیگ بخار.
3.2.5. مونتاژ خطوط لوله نفت کوره در دیگ بخار.
3.3. دیگ را با آب پر کنید.
3.3.1. مقررات عمومی
3.3.2. عملیات قبل از پر کردن
3.3.3. عملیات پس از پر کردن
4. جرقه زنی دیگ.
4.1. یک قسمت مشترک
4.2. روشن شدن گاز از حالت سرد.
4.2.1. تهویه کوره.
4.2.2. پر کردن خط لوله گاز با گاز
4.2.3. بررسی خط لوله گاز و اتصالات داخل دیگ از نظر سفتی.
4.2.4. احتراق مشعل اول.
4.2.5. احتراق مشعل دوم و بعدی.
4.2.6. دمیدن ستون های نشانگر آب.
4.2.7. برنامه پخت دیگ بخار.
4.2.8. دمیدن نقاط پایین صفحه نمایش.
4.2.9. رژیم دمایی سوپرهیتر تابشی در حین کیندلینگ.
4.2.10. رژیم دمایی اکونومایزر آب در حین کیندلینگ.
4.2.11. اتصال دیگ بخار به خط اصلی.
4.2.12. افزایش بار به مقدار اسمی.
4.3. روشن کردن دیگ بخار از حالت گرم.
4.4. احتراق دیگ با استفاده از طرح گردش آب دیگ بخار.
5. تعمیر و نگهداری دیگ و تجهیزات در حین کار.
5.1. مقررات عمومی
5.1.1. وظایف اصلی پرسنل عملیاتی
5.1.2. تنظیم خروجی بخار دیگ.
5.2. تعمیر و نگهداری دیگ در حال کار.
5.2.1. مشاهدات در حین کار دیگ بخار.
5.2.2. منبع تغذیه دیگ بخار.
5.2.3. کنترل دمای بخار فوق گرم
5.2.4. کنترل حالت احتراق
5.2.5. دمیدن دیگ بخار.
5.2.6. کارکرد دیگ با استفاده از نفت کوره
6. تغییر از یک نوع سوخت به نوع دیگر.
6.1. تغییر از گاز طبیعی به نفت کوره.
6.1.1. تبدیل مشعل از گاز سوز به نفت کوره از اتاق کنترل اصلی.
6.1.2. تبدیل مشعل از سوختن نفت کوره به گاز طبیعی در محل.
6.2. تغییر از نفت کوره به گاز طبیعی.
6.2.1. تبدیل بخاری از سوخت سوخت به گاز طبیعی از اتاق کنترل اصلی.
6.2.2. تبدیل مشعل از سوختن نفت کوره به گاز طبیعی در محل.
6.3. احتراق مشترک گاز طبیعی و نفت کوره.
7. واحد دیگ بخار را متوقف کنید.
7.1. مقررات عمومی
7.2. دیگ بخار را در ذخیره متوقف کنید.
7.2.1. اقدامات پرسنل در زمان خاموشی.
7.2.2. تست شیرهای ایمنی
7.2.3. اقدامات پرسنل پس از خاموشی.
7.3. خاموش شدن بویلر با خنک کننده.
7.4. خاموش شدن اضطراری دیگ بخار.
7.4.1. موارد خاموش شدن اضطراری دیگ بخار به دلیل حفاظت یا پرسنل.
7.4.2. موارد خاموشی اضطراری دیگ به دستور مهندس ارشد.
7.4.3. خاموش شدن دیگ از راه دور.
8. شرایط اضطراری و روش رفع آنها.
8.1. مقررات عمومی
8.1.1. یک قسمت مشترک
8.1.2. مسئولیت های پرسنل وظیفه در صورت بروز حادثه.
8.1.3. اقدامات پرسنل در هنگام تصادف.
8.2. ریختن بار.
8.3. کاهش بار ایستگاه با از دست دادن نیازهای کمکی.
8.4. کاهش سطح آب.
8.4.1. علائم زوال و اقدامات پرسنل.
8.4.2. اقدامات پرسنل پس از انحلال یک حادثه.
8.5. افزایش سطح آب.
8.5.1. علائم و اقدامات پرسنل.
8.5.2. اقدامات پرسنل در صورت نقص حفاظت.
8.6. خرابی تمام دستگاه های نشانگر آب.
8.7. پارگی لوله صفحه نمایش.
8.8. پارگی لوله سوپرهیتر.
8.9. پارگی لوله اکونومایزر آب.
8.10. تشخیص ترک در خطوط لوله و اتصالات بخار دیگ.
8.11. افزایش فشار در درام بیش از 170 اتمسفر و خرابی شیرهای اطمینان.
8.12. قطع گاز.
8.13. کاهش فشار روغن سوخت در پشت شیر ​​کنترل.
8.14. خاموش کردن دودکش
8.15. غیرفعال کردن هر دو فن دمنده
8.16. غیرفعال کردن همه RVP ها
8.17. احتراق رسوبات در بخاری های هوا.
8.18. انفجار در کوره یا مجاری دودکش دیگ بخار.
8.19. شکستن مشعل، حالت احتراق ناپایدار، ضربان در کوره.
8.20. تزریق آب به سوپرهیتر.
8.21. پارگی خط لوله اصلی نفت کوره
8.22. پارگی یا آتش سوزی در خطوط لوله نفت کوره در دیگ رخ می دهد.
8.23. پارگی یا آتش سوزی در خطوط لوله اصلی گاز.
8.24. پارگی یا آتش سوزی در خطوط لوله گاز داخل دیگ رخ می دهد.
8.25. کاهش دمای هوای بیرون کمتر از مقدار محاسبه شده.
9. اتوماسیون دیگ بخار.
9.1. مقررات عمومی
9.2. تنظیم کننده سطح
9.3. تنظیم کننده احتراق.
9.4. تنظیم کننده دمای بخار سوپرهیت.
9.5. تنظیم کننده انفجار مداوم
9.6. تنظیم کننده فسفاته آب
10. حفاظت حرارتی دیگ.
10.1. مقررات عمومی
10.2. حفاظت در هنگام پر شدن بیش از حد دیگ.
10.3. محافظت در هنگام از دست رفتن سطح
10.4. حفاظت در هنگام خاموش شدن دودکش ها یا دمنده ها.
10.5. حفاظت زمانی که همه RVP ها قطع می شوند.
10.6. توقف اضطراری دیگ بخار با دکمه.
10.7. حفاظت از افت فشار سوخت
10.8. حفاظت از فشار گاز افزایش می یابد.
10.9. عملکرد سوئیچ نوع سوخت.
10.10. محافظت در برابر خاموش شدن مشعل در جعبه آتش.
10.11. محافظ برای افزایش دمای بخار سوپرهیت پشت دیگ.
11. حفاظت از فرآیند و تنظیمات هشدار.
11.1. تنظیمات زنگ فرآیند
11.2. تنظیمات حفاظت از فرآیند
12. دستگاه های ایمنی پالس دیگ.
12.1. مقررات عمومی
12.2. عملکرد IPU
13. اقدامات احتیاطی ایمنی و اقدامات پیشگیری از آتش سوزی.
13.1. یک قسمت مشترک
13.2. مقررات ایمنی
13.3. اقدامات ایمنی هنگام بیرون آوردن دیگ برای تعمیر.
13.4. الزامات ایمنی و آتش نشانی.
13.4.1. داده های مشترک
13.4.2. الزامات ایمنی
13.4.3. الزامات ایمنی برای عملکرد دیگ با استفاده از جایگزین های نفت کوره.
13.4.4. الزامات ایمنی در برابر آتش.

14. مواد گرافیکی در این AUC در 17 نقشه و نمودار ارائه شده است:
14.1. چیدمان دیگ TGM-96B.
14.2. زیر محفظه احتراق.
14.3. واحد بست لوله های صفحه نمایش.
14.4. نمودار طرح مشعل.
14.5. دستگاه مشعل.
14.6. دستگاه داخل تمپانیک.
14.7. واحد تغلیظ.
14.8. نمودار کاهش منبع تغذیه دیگ بخار و واحد تزریق.
14.9. دی سوپرهیتر.
14.10. مونتاژ یک مدار برای گرم کردن منبع تغذیه کاهش یافته.
14.11. نمودار شلیک دیگ بخار (مسیر بخار).
14.12. نمودار کانال گاز و هوا بویلر.
14.13. نمودار خطوط لوله گاز در داخل دیگ بخار.
14.14. نمودار خطوط لوله نفت کوره در دیگ بخار.
14.15. تهویه کوره.
14.16. پر کردن خط لوله گاز با گاز
14.17. چک کردن خط لوله گاز از نظر چگالی

بررسی دانش

پس از مطالعه متن و مطالب گرافیکی، دانش آموز می تواند برنامه خودآزمایی را راه اندازی کند. این برنامه آزمونی است که میزان جذب مواد آموزشی را بررسی می کند. در صورت پاسخ نادرست، اپراتور یک پیام خطا و یک نقل قول از متن دستورالعمل حاوی پاسخ صحیح دریافت می کند. تعداد کل سوالات این درس 396 سوال می باشد.

امتحان

پس از اتمام دوره آموزشی و خودآزمایی دانش، دانشجو در آزمون امتحانی شرکت می کند. این شامل 10 سوال است که به صورت تصادفی از بین سوالات ارائه شده برای خودآزمایی انتخاب شده است. در حین امتحان، از آزمودنی خواسته می شود که به این سوالات بدون تلقین و یا فرصت مراجعه به کتاب درسی پاسخ دهد. هیچ پیام خطایی تا زمانی که تست کامل نشده است نمایش داده نمی شود. پس از اتمام امتحان، دانش آموز پروتکلی دریافت می کند که در آن سوالات پیشنهادی، گزینه های پاسخ انتخاب شده توسط آزمون شونده و نظرات در مورد پاسخ های اشتباه ارائه می شود. امتحان به صورت خودکار نمره گذاری می شود. پروتکل تست در هارد دیسک کامپیوتر ذخیره می شود. امکان چاپ روی چاپگر وجود دارد.