29-10-2012: Andrey
Elírási hiba volt a tartókon merev becsípéssel (alulról 3.) lévő gerenda hajlítónyomatékának képletében: a hossz négyzetes legyen. Elírási hiba volt a maximális kihajlás képletében a merev támasztékokon (alulról 3.) becsípős gerendánál: az „5” nélkül kell lennie.
29-10-2012: Doktor Lom
Igen, valóban történtek hibák a másolás utáni szerkesztés során. A hibákat kijavítottuk, köszönöm a figyelmet.
01-11-2012: Vic
elírás a képletben az ötödik példában felülről (az X és az El melletti fokok összekeverednek)
01-11-2012: Doktor Lom
És ez igaz. Javítva. Köszönöm a figyelmet.
10-04-2013: vibrálás
Úgy tűnik, a Formula T.1 2.2 Mmax-ból hiányzik egy négyzet a után.
11-04-2013: Doktor Lom
Jobb. Ezt a képletet kimásoltam az „Anyagok szilárdságának kézikönyvéből” (S.P. Fesik, 1982, 80. o.) és nem is figyeltem arra, hogy egy ilyen felvételnél még a dimenziót sem tartják be. Most mindent személyesen újraszámoltam, és valóban az „a” távolság négyzetes lesz. Így kiderült, hogy a szedő kihagyott egy kis kettőt, és én bedőltem ennek a kölesnek. Javítva. Köszönöm a figyelmet.
02-05-2013: Timko
Jó napot, a 2. táblázat 2.4 diagramjában azt szeretném megkérdezni, hogy érdekel a „repülési pillanat” képlet, ahol az X index nem egyértelmű -? Tudnál válaszolni)
02-05-2013: Doktor Lom
A 2. táblázatban szereplő konzolos gerendákra a statikus egyensúlyi egyenletet balról jobbra állítottuk össze, i.e. a koordináták origóját egy merev támaszon lévő pontnak tekintették. Ha azonban egy tükörkonzolos gerendát tekintünk, amelyben a merev támasz a jobb oldalon lesz, akkor egy ilyen gerenda esetében a fesztávban lévő nyomatékegyenlet sokkal egyszerűbb lesz, például 2,4 Mx = qx2/6 esetén, pontosabban -qx2/6, mivel ma már úgy gondolják, hogy ha a diagrammomentum felül van, akkor a nyomaték negatív.
Az anyag szilárdsága szempontjából a pillanat jele meglehetősen konvencionális fogalom, hiszen in keresztmetszet, amelyhez a hajlítónyomatékot meghatározzák, továbbra is hatnak mind a nyomó-, mind a húzófeszültségek. A legfontosabb dolog, amit meg kell érteni, hogy ha a diagram felül található, akkor a húzófeszültségek a szakasz felső részén hatnak, és fordítva.
A táblázatban a merev támaszon lévő pillanatok mínuszát nem tüntettük fel, de a képletek összeállításakor figyelembe vettük a pillanat hatásirányát.
25-05-2013: Dmitrij
Kérem, mondja meg, hogy a gerenda hosszának és átmérőjének milyen arányban érvényesek ezek a képletek?
Érdeklődni szeretnék, hogy ez az alkód csak a hosszú gerendákra vonatkozik, amiket épületek építésénél használnak, vagy akár 2 m hosszú aknák kihajlásának kiszámítására is kérem, így válaszoljon l/D>...
25-05-2013: Doktor Lom
Dmitrij, már mondtam neked, a forgó tengelyek miatt tervezési sémák lesznek mások is. Ha azonban a tengely álló helyzetben van, akkor gerendának tekinthető, és nem mindegy, hogy mekkora a keresztmetszete: kerek, négyzet, téglalap vagy valami más. Ezek a számítási sémák tükrözik a legpontosabban a nyaláb állapotát l/D>10-nél, az arány 5 25-05-2013: Dmitrij
Köszönöm a választ. Tudna-e más irodalmat nevezni, amelyre a munkámban hivatkozhatok? 25-05-2013: Doktor Lom
Nem tudom pontosan milyen problémát old meg, ezért nehéz érdemi beszélgetést folytatni. Megpróbálom másképp elmagyarázni az ötletemet. 25-05-2013: Dmitrij
Akkor kommunikálhatok Önnel e-mailben vagy Skype-on? Elmondom, milyen munkát végzek, és mire vonatkoztak az előző kérdések. 25-05-2013: Doktor Lom
Írhatsz nekem, email címeket nem nehéz megtalálni az oldalon. De azonnal figyelmeztetlek, hogy nem végezek számításokat és nem írok alá partnerségi szerződéseket. 08-06-2013: Vitalij
Kérdés a 2. táblázathoz, 1.1. lehetőség, eltérítési képlet. Kérjük, ellenőrizze a méretet. 09-06-2013: Doktor Lom
Így van, a kimenet centiméter. 20-06-2013: Jevgenyij Boriszovics
Helló. Segíts kitalálni. A kultúrház közelében van egy nyári faszínpadunk, 12,5 x 5,5 méter méretű, a lelátó sarkain 100 mm átmérőjű fémcsövek vannak. Kényszerítenek rácsos tetőt (kár, hogy nem tudok képet csatolni), polikarbonát burkolatot, profilcsőből (négyzet vagy téglalap) rácsos tartót készíteni, kérdés a munkámmal kapcsolatban. Ha nem teszi meg, kirúgunk. Mondom, hogy nem fog működni, de az adminisztráció és a főnököm szerint minden működni fog. Mit kellene tennem? 20-06-2013: Doktor Lom
22-08-2013: Dmitrij
Ha egy gerenda (oszlop alatti párna) sűrű talajon fekszik (pontosabban a fagymélység alá temetve), akkor milyen sémát kell használni egy ilyen gerenda kiszámításához? Az intuíció azt sugallja, hogy a „kéttámaszos” opció nem megfelelő, és a hajlítónyomatéknak lényegesen kisebbnek kell lennie. 22-08-2013: Doktor Lom
Az alapok számítása külön nagy téma. Ráadásul nem teljesen világos, hogy melyik gerendáról beszélünk. Ha az oszlopos alap oszlopa alatti párnát értjük, akkor az ilyen párna kiszámításának alapja a talaj szilárdsága. A párna célja a terhelés újraelosztása az oszlopról az alapra. Minél kisebb az erő, annál nagyobb a párna területe. Vagy minél nagyobb a terhelés, annál nagyobb a párnafelület azonos talajszilárdság mellett. 23-08-2013: Dmitrij
Ez egy oszlopos alap oszlopa alatti párnára vonatkozik. A párna hosszát és szélességét a talaj terhelése és szilárdsága alapján már meghatározták. De a párna magassága és a benne lévő erősítés mennyisége kérdéses. A „Vasbeton gerenda számítása” című cikkel analóg módon szerettem volna kiszámítani, de úgy gondolom, hogy nem lenne teljesen helyes a hajlítási nyomatékot a földön fekvő párnában kiszámítani, mint a két csuklós tartón lévő gerendában. A kérdés az, hogy milyen számítási sémát használnak a párna hajlítónyomatékának kiszámításához. 24-08-2013: Doktor Lom
A vasalás magassága és keresztmetszete az Ön esetében úgy van meghatározva, mint a konzolos gerendák esetében (a párna szélessége és hossza mentén). 2.1. Csak az Ön esetében a támasztó reakció az oszlop terhelése, pontosabban az oszlop terhelésének egy része, az egyenletesen elosztott terhelés pedig a talaj ellenállása. Más szóval, a megadott számítási sémát meg kell fordítani. 10-10-2013: Jaroszlav
Jó estét kérlek segítsetek fémet választani. gerenda 4,2 méteres fészerhez egy lakóépület kétszintes, az alja 4,8 méter hosszú üreges födém, felül 1,5 m hosszú és 2,8 m magas teherhordó fal van Ennek a falnak a tetején az egyik oldalon 4,8 m hosszú padlólapok találhatók. a másik 2,8 méteren a födémeken ismét teherhordó fal van, mivel a padlón alul és felül 20 x 20 cm hosszú 5 m 6 db és 3 méter hosszú 6 db a padló 40 deszkából van mm 25 m2. Nincs más terhelés, kérem, javasolja, melyik I-gerenda vegyem a nyugodt alvás érdekében. Eddig 5 éve minden állt. 10-10-2013: Doktor Lom
Nézze meg a "Fémszerkezetek számítása" című részt a "Fém áthidaló számítása teherhordó falakhoz" című cikkben, amely kellően részletesen leírja a gerenda szakaszának kiválasztását az aktuális terheléstől függően. 04-12-2013: Kirill
Kérem, mondja meg, hol ismerkedhetek meg a nyaláb maximális elhajlásának képleteivel pp-re. 1.2-1.4 az 1. táblázatban 04-12-2013: Doktor Lom
Webhelyemen nem találhatók meg a terhelések alkalmazásának különféle lehetőségeinek képletei. Az ilyen egyenletek levezetésének általános elveit a „Szilárdsági szilárdság alapjai, számítási képletek” és „A szilárdsági szilárdság alapjai, a gerenda elhajlásának meghatározása” című cikkekben tekintheti meg. 24-03-2014: Szergej
hiba történt az 1. táblázat 2.4 pontjában. még a méretet sem vették figyelembe 24-03-2014: Doktor Lom
Az Ön által megadott számítási sémában nem látok hibát, még kevésbé a méretek be nem tartását. Derítse ki, hogy pontosan mi a hiba. 09-10-2014: Sanych
Jó napot. M és Mmax különböző mértékegységekkel rendelkezik? 09-10-2014: Sanych
1. táblázat: Számítás 2.1. Ha l négyzet, akkor Mmax kg*m2-ben lesz? 09-10-2014: Doktor Lom
Nem, M és Mmax egyetlen mértékegysége kgm vagy Nm. Mivel az elosztott terhelést kg/m-ben (vagy N/m-ben) mérik, a nyomaték értéke kgm vagy Nm lesz. 12-10-2014: Pál
Jó estét. Kárpitozott bútorok gyártásában dolgozom, és az igazgató adott nekem egy problémát. A segítségeteket kérem, mert... Nem akarom „szemmel” megoldani. 12-10-2014: Doktor Lom
Sok tényezőtől függ. Ráadásul nem jelölted meg a cső vastagságát. Például 2 mm vastagság esetén a cső ellenállási nyomatéka W = 3,47 cm^3. Ennek megfelelően a maximális hajlítónyomaték, amelyet a cső elvisel, M = WR = 3,47x2000 = 6940 kgm vagy 69,4 kgm, ekkor a megengedett legnagyobb terhelés 2 cső esetén q = 2x8M/l^2 = 2x8x69,4/2,2^2 = 229,4 kg/m (csuklós támasztékkal és a forgatónyomaték figyelembevétele nélkül, amely akkor keletkezhet, ha a teher nem a szakasz súlypontja mentén kerül átadásra). És ez statikus terhelés mellett van, és a terhelés nagy valószínűséggel dinamikus, vagy akár sokkoló lesz (a kanapé kialakításától és a gyerekek aktivitásától függően az enyém úgy ugrik a kanapékra, hogy eláll a lélegzete), így számold ki magad. A „Téglalap alakú profilcsövek számítási értékei” cikk segít. 20-10-2014: diák
Doki kérem segítsen. 21-10-2014: Doktor Lom
Először is, a mereven rögzített gerenda és a tartóelemek összeférhetetlen fogalmak, lásd a „Támogatások típusai, melyik tervezési sémát válasszon” cikket. A leírásodból ítélve, vagy egy egynyílású, konzolos csuklós gerendával rendelkezik (lásd a 3. táblázatot), vagy egy háromnyílású, mereven befogott gerendát 2 további támasztékkal és egyenlőtlen fesztávolságokkal (ebben az esetben a háromnyomatékos egyenletek segítenek ). De mindenesetre a szimmetrikus terhelés alatti támogatási reakciók ugyanazok lesznek. 21-10-2014: diák
Megértem. Az első emelet kerülete mentén 200x300h páncélozott öv található, a külső kerülete 4400x4400. 3 csatorna van horgonyozva, 1 m-es lépcsővel A fesztáv rack nélküli, az egyik a legnehezebb, a terhelés aszimmetrikus. AZOK. csuklósnak számítja a gerendát? 21-10-2014: Doktor Lom
22-10-2014: diák
valójában igen. Ha jól értem, a csatorna kihajlása magát a páncélozott övet is elforgatja a rögzítési ponton, így csuklós gerendát kapsz? 22-10-2014: Doktor Lom
Nem egészen így van, először egy koncentrált terhelés hatásából kell meghatározni a nyomatékot, majd a gerenda teljes hosszában egyenletesen elosztott terhelés nyomatékát, majd egy bizonyos szakaszra ható egyenletes eloszlású terhelés hatásából adódó nyomatékot. a gerenda. És csak ezután add össze a pillanatok értékeit. Minden terhelésnek saját számítási sémája lesz. 07-02-2015: Szergej
Hiba van a 3. táblázat 2.3-as esetére vonatkozó Mmax képletben? Beam konzollal, valószínűleg a mínusz helyett a plusz legyen zárójelben 07-02-2015: Doktor Lom
Nem, nem hiba. A konzolra ható terhelés csökkenti a fesztávban lévő nyomatékot, de nem növeli. Ez azonban a pillanatdiagramból látható. 17-02-2015: Anton
Helló, először is köszönöm a képleteket, elmentettem őket a könyvjelzőim közé. Kérem, mondja meg, van-e gerenda a fesztáv felett, négy rönk támaszkodik a gerendára, távolságok: 180mm, 600mm, 600mm, 600mm, 325mm. Kitaláltam a diagramot és a hajlítónyomatékot, de nem értem, hogy az elhajlási képlet (1. táblázat, 1.4 diagram) hogyan változik, ha a maximális nyomaték a harmadik késleltetésen van. 17-02-2015: Doktor Lom
Hasonló kérdésekre már többször válaszoltam a „Számítási sémák statikailag határozatlan gerendákhoz” cikk megjegyzéseiben. De szerencséd van, az egyértelműség kedvéért a számítást a kérdésed adatai alapján végeztem el. Tekintse meg „A gerenda csuklós támaszokon történő kiszámításának általános esete több koncentrált terhelés hatására” című cikket, talán idővel kiegészítem. 22-02-2015: Regény
Doki, tényleg nem tudom elsajátítani ezeket a számomra érthetetlen képleteket. Ezért segítséget kérek. A házamba konzolos lépcsőt szeretnék készíteni (a lépcsők falépítéskor vasbetonnal lesznek falazva). Fal - szélesség 20cm, tégla. A kiálló lépcső hossza 1200*300mm Azt szeretném, hogy a lépcsők megfelelő formájúak legyenek (nem ék). Intuitív módon értem, hogy az erősítés "valami vastagabb" lesz, hogy a lépések valami vékonyabbak legyenek? De elbír-e a 3 cm vastag vasbeton a 150 kg-os élterhelést? Kérlek segítsetek, tényleg nem akarok elcseszni. Nagyon hálás lennék, ha segítene kiszámolni... 22-02-2015: Doktor Lom
Az a tény, hogy nem tudsz elég egyszerű képleteket elsajátítani, az a te problémád. Az „Erősség alapjai” részben mindezt kellő részletességgel tárgyaljuk. Itt azt mondom, hogy a projekted teljesen irreális. Először is, a fal vagy 25 cm széles, vagy salaktömb (bár lehet, hogy tévedek). Másodszor, sem a tégla, sem a salaktömb fal nem biztosítja a lépcsők megfelelő becsípését a megadott falszélesség mellett. Ezenkívül egy ilyen falat a konzolos gerendákból származó hajlítónyomatékra kell számítani. Harmadszor, a 3 cm elfogadhatatlan vastagság a vasbeton szerkezeteknél, figyelembe véve azt a tényt, hogy a gerendák minimális védőrétegének legalább 15 mm-nek kell lennie. Stb. 26-02-2015: Regény
02-04-2015: Vitalij
mit jelent x a második táblázatban, 2.4 02-04-2015: Vitalij
Jó napot Milyen sémát (algoritmust) kell választani egy erkélylap, egy oldalra szorított konzol kiszámításához, hogyan kell helyesen számítani a nyomatékokat a támaszon és a fesztávon Kiszámítható-e konzolos gerendaként a táblázat diagramjai alapján? 2. pont, nevezetesen az 1., 1. és 2.1. Köszönöm! 02-04-2015: Doktor Lom
x minden táblázatban azt a távolságot jelenti az origótól a vizsgált pontig, amelynél a hajlítónyomatékot vagy más paramétereket meg fogjuk határozni. Igen, az erkélyfödém, ha szilárd és terhelések hatnak rá, mint a jelzett diagramokon, ezeknek az ábráknak megfelelően lehet kiszámítani. A konzolos gerendáknál a maximális nyomaték mindig a támasznál van, így nincs nagy szükség a fesztávon belüli nyomaték meghatározására. 03-04-2015: Vitalij
Nagyon köszönöm! Én is szerettem volna tisztázni. Ha jól értem, ha 2 táblázat szerint számolsz. diagram 1.1, (a terhelés a konzol végére vonatkozik) akkor x = L, és ennek megfelelően a fesztávban M = 0. Mi van, ha nekem is ez a terhelés van a födém végein? És a 2.1-es séma szerint kiszámítom a támaszpont pillanatát, hozzáadom az 1.1-es séma szerinti pillanathoz, és a megfelelőnek megfelelően, annak megerősítéséhez meg kell találnom a pillanatot a fesztávban. Ha a födém túlnyúlása 1,45 m (a szabadban), hogyan számíthatom ki az „x”-et, hogy megtaláljam a fesztávon belüli nyomatékot? 03-04-2015: Doktor Lom
A fesztávban a nyomaték a támasznál lévő Ql-től a terhelés alkalmazási pontjában lévő 0-ig változik, ami a nyomatékdiagramból látható. Ha a födém végén két ponton fejti ki a terhelést, akkor ebben az esetben célszerűbb a széleken terhelést felvevő gerendákat biztosítani. Ebben az esetben a födém már két tartón lévő gerendaként számítható - gerenda vagy 3 oldalról alátámasztott födém. 03-04-2015: Vitalij
Köszönöm! Pillanatok alatt már megértettem. Még egy kérdés. Ha az erkélyfödém mindkét oldalon meg van támasztva, használja a „G” betűt. Milyen számítási sémát kell ilyenkor alkalmazni? 04-04-2015: Doktor Lom
Ebben az esetben egy tányért két oldalról be kell csípni, és a weboldalamon nincs példa ilyen tányér kiszámítására. 27-04-2015: Szergej
Kedves Lom doktornő! 27-04-2015: Doktor Lom
Nem fogom felmérni egy ilyen tervezés megbízhatóságát számítások nélkül, de kiszámíthatja a következő kritériumok alapján: 05-06-2015: diák
Doki, hol tudom megmutatni a képet? 05-06-2015: diák
Volt még fórumod? 05-06-2015: Doktor Lom
Volt, de egyáltalán nincs időm a spamek között válogatni normál kérdések után kutatva. Szóval egyelőre ennyi. 06-06-2015: diák
Doki, a linkem: https://yadi.sk/i/GardDCAEh7iuG 07-06-2015: Doktor Lom
A tervezési séma megválasztása attól függ, hogy mit szeretne: egyszerűséget és megbízhatóságot, vagy a szerkezet tényleges működéséhez való közelítést egymást követő közelítésekkel. 07-06-2015: diák
Doki, köszönöm az egyszerűséget és a megbízhatóságot. Ez a terület a legforgalmasabb. Még arra is gondoltam, hogy a tartályoszlopot rákötöm a szarufára, hogy csökkentsem a padló terhelését, tekintettel arra, hogy télen kifolyik a víz. Nem tudok belemenni a számítások ilyen dzsungelébe. Általában véve a konzol csökkenti az elhajlást? 07-06-2015: diák
Doki, még egy kérdés. a konzol az ablaknyílás közepén van, van értelme a szélére mozgatni? Tisztelettel 07-06-2015: Doktor Lom
Általánosságban elmondható, hogy a konzol csökkenti az elhajlást, de ahogy már mondtam, az Ön esetében nagy kérdés, hogy az ablaknyílás közepére való eltolás csökkenti a konzol szerepét. És ha ez a legterheltebb területe, akkor talán egyszerűen megerősítheti a gerendát például egy másik hasonló csatornával? Nem ismerem a terheléseiteket, de nekem a 100 kg víz és a tartály fele súlyú terhelés nem tűnik annyira lenyűgözőnek, de az elhajlás szempontjából a 8P csatornák figyelembe veszik a dinamikus terhelést, amikor sétálni? 08-06-2015: diák
Doki, köszönöm a jó tanácsot. A hétvége után átszámolom a gerendát kétfedelű gerendára zsanérokon. Ha nagyobb a dinamika járáskor, akkor konstruktívan belefoglalom a padlógerendák dőlésszögének csökkentését. A ház vidéki ház, így a dinamika tűrhető. A csatornák oldalirányú elmozdulása nagyobb hatással van, de ez kezelhető keresztmerevítők beépítésével vagy a padlóburkolat rögzítésével. Az egyetlen dolog, hogy a kiöntött beton összeomlik? Feltételezem, hogy a csatorna felső és alsó karimáján lesz alátámasztva, valamint hegesztett megerősítés a bordákban és háló a tetején. 08-06-2015: Doktor Lom
Már mondtam neked, hogy ne számíts a konzolra. 09-06-2015: diák
Doki, értem. 29-06-2015: Szergej
Jó napot. Azt szeretném kérdezni: az alapozás megtörtént: 1,8 m mély betoncölöpök, majd betonnal öntöttek egy 1 m mély sávot. A kérdés a következő: a terhelés csak a cölöpökre jut át, vagy egyenletesen oszlik el a cölöpökre és a szalagra is? 29-06-2015: Doktor Lom
A cölöpöket általában gyenge talajon készítik úgy, hogy az alapzat terhelése a cölöpökön keresztül átvitelre kerül, így a cölöpökön lévő rácsokat úgy kell kiszámítani, mint a cölöptámaszok gerendáit. Ha azonban a rácsot tömörített talajra öntötte, akkor a terhelés egy része a rácson keresztül az alapra kerül. Ebben az esetben a rácsot rugalmas alapon fekvő gerendának tekintjük, és szabályos szalagalapnak. Mint az. 29-06-2015: Szergej
Köszönöm. Csak arról van szó, hogy a helyszín agyag és homok keveréke. Ráadásul az agyagréteg nagyon kemény: a réteget csak feszítővassal lehet eltávolítani stb., stb. 29-06-2015: Doktor Lom
Nem ismerem az összes feltételét (cölöpök közötti távolság, emeletek száma stb.). A leírásodból úgy tűnik, hogy rendes szalagalapot és cölöpöket készítettél a megbízhatóság érdekében. Ezért csak meg kell határoznia, hogy az alap szélessége elegendő-e a terhelésnek a házról az alapra történő átviteléhez. 05-07-2015: Yuri
Helló! Segítséget kérünk a számításokhoz. 1,5 x 1,5 m-es 70 kg súlyú fém kapu van felszerelve 1,2 m mélységig és téglával kibélelve (oszlop 38 x 38 cm milyen keresztmetszetű és vastagságú legyen, hogy legyen). nincs hajlítás? 05-07-2015: Doktor Lom
Helyesen feltételezte, hogy a posztját úgy kell kezelni, mint egy konzolos gerendát. És még a számítási sémával is majdnem sikerült. A helyzet az, hogy 2 erő hat a csövére (a felső és alsó tetőn), és ezeknek az erőknek az értéke a tetők közötti távolságtól függ. További részletek a „Kihúzóerő meghatározása (miért nem marad a dübel a falban)” cikkben. Így az Ön esetében az 1.2 tervezési séma szerint 2 eltérítés számítást kell végezni, majd a kapott eredményeket az előjelek figyelembevételével össze kell adni (vagyis az egyik értékből ki kell vonni a másikat). 05-07-2015: Yuri
Köszönöm a választ. Azok. A számítást maximálisan nagy ráhagyással végeztem, és az újonnan számolt elhajlási érték mindenképpen kisebb lesz? 06-07-2015: Doktor Lom
01-08-2015: Pál
Kérem, mondja meg nekem a 3. táblázat 2.2 diagramjában, hogyan határozható meg a C pontban az elhajlás, ha a konzolszakaszok hossza eltérő? 01-08-2015: Doktor Lom
Ebben az esetben át kell mennie a teljes cikluson. Hogy ez szükséges-e vagy sem, nem tudom. Példaként tekintse meg a gerenda kiszámításáról szóló cikket több egyenletesen koncentrált terhelés hatására (link a cikkre a táblázatok előtt). 04-08-2015: Yuri
2015. július 05-én kelt kérdésemre. Van-e szabály a minimális becsípődés mértékére a betonban egy adott 120x120x4 mm-es fém konzolos gerendához 70 kg-os gallérral - (például a hossz legalább 1/3-a) 04-08-2015: Doktor Lom
Valójában a csípés számítása egy külön nagy téma. A helyzet az, hogy a beton nyomásállósága egy dolog, de a talaj deformációja, amelyre az alapbeton préselődik, egészen más. Röviden, minél hosszabb a profil és minél nagyobb a talajjal érintkező terület, annál jobb. 05-08-2015: Yuri
Köszönöm! Esetemben a fém kapuoszlopot 300 mm átmérőjű és 1 m hosszú betoncölöpbe öntik, és a tetején lévő cölöpöket betonrács köti össze az erősítő kerettel? beton mindenhol M 300. I.e. nem lesz talajdeformáció. Egy hozzávetőleges, bár nagy biztonsági ráhagyással arányos arányt szeretnék tudni. 05-08-2015: Doktor Lom
Akkor tényleg a hossz 1/3-ának kell lennie ahhoz, hogy merev csípés keletkezzen. Példaként tekintse meg a „Támogatások típusai, melyik tervezési sémát válassza” című cikket. 05-08-2015: Yuri
20-09-2015: Carla
21-09-2015: Doktor Lom
Először az itt bemutatott tervezési sémák szerint minden egyes terheléshez külön-külön kiszámolhatja a gerendát, majd az előjelek figyelembevételével összeadhatja a kapott eredményeket. 08-10-2015: Natalia
Szia doktor úr))) 08-10-2015: Doktor Lom
Ha jól értem, Ön egy gerendáról beszél a 3. táblázatból. Egy ilyen gerendánál a maximális elhajlás nem a fesztáv közepén lesz, hanem közelebb van az A támaszhoz. Általában az elhajlás mértéke és az x távolság (a maximális elhajlásig) a konzol hosszától függenek, ezért ebben az esetben a cikk elején megadott kezdeti paraméterek egyenleteit kell használni. A fesztávban a legnagyobb elhajlás azon a ponton lesz, ahol a ferde szakasz elfordulási szöge nulla. Ha a konzol elég hosszú, akkor a konzol végén az elhajlás még nagyobb lehet, mint a fesztávon. 22-10-2015: Sándor
22-10-2015: Ivan
Köszönöm szépen a felvilágosításokat. Rengeteg munka van még a házamon. Pavilonok, előtetők, támasztékok. Megpróbálok emlékezni arra, hogy valamikor szorgalmas diákként aludtam, majd véletlenül átadtam a szovjet felsőfokú műszaki iskolába. 31-05-2016: Vitalij
Köszönöm szépen, szuper vagy! 14-06-2016: Denis
Ez idő alatt találtam rá az oldalára. Szinte lemaradtam a számításaimról, mindig azt hittem, hogy egy konzolos gerenda a gerenda végén terheléssel jobban meghajlik, mint egyenletesen elosztott terhelésnél, de a 2. táblázat 1.1 és 2.1 képlete ennek az ellenkezőjét mutatja. Köszönöm a munkáját 14-06-2016: Doktor Lom
Általánosságban elmondható, hogy csak akkor van értelme a koncentrált terhelést egy egyenletesen elosztott terheléssel összehasonlítani, ha az egyik terhelést a másikra csökkentjük. Például, ha Q = ql, az 1.1 tervezési séma szerinti elhajlás meghatározására szolgáló képlet az f = ql^4/3EI alakot veszi fel, azaz. az elhajlás 8/3 = 2,67-szer nagyobb lesz, mint egyszerűen egyenletesen elosztott terhelés esetén. Tehát az 1.1 és 2.1 számítási sémák képletei nem mutatnak ennek ellenkezőjét, és kezdetben igazad volt. 16-06-2016: mérnök Garin
Jó napot! Még mindig nem tudok rájönni, nagyon hálás lennék, ha egyszer s mindenkorra segítene kitalálni - egy közönséges I-gerenda kiszámításakor, hosszában szokásos elosztott terhelés mellett, milyen tehetetlenségi nyomaték használjam - Iy vagy Iz és miért? Egyetlen tankönyvben sem találok erőt, ahol azt írják, hogy a keresztmetszetnek négyzetre kell irányulnia, és a legkisebb tehetetlenségi nyomatékot kell venni. Egyszerűen nem tudom felfogni a fizikai jelentést a farkánál fogva, tudom-e ezt valahogyan az ujjaimon értelmezni? 16-06-2016: Doktor Lom
Azt tanácsolom, hogy először nézze meg a „Szilárd anyagok alapjai” és „A hajlékony rudak kiszámítása a nyomó excentrikus terheléshez” című cikkeket, ahol minden kellően részletesen és világosan el van magyarázva. Itt hozzáteszem, hogy számomra úgy tűnik, hogy összekeveri a keresztirányú és hosszirányú hajlítás számításait. Azok. ha a terhelés merőleges a rúd semleges tengelyére, akkor az elhajlást (kereszthajlítást) határozzuk meg, amikor a terhelés párhuzamos a gerenda semleges tengelyével, akkor meghatározzuk a stabilitást, más szóval a hosszirányú hatást; hajlítás a rúd teherbíró képességére. Természetesen a keresztirányú terhelés (vízszintes gerenda függőleges terhelése) kiszámításakor a tehetetlenségi nyomatékot a gerenda helyzetétől függően kell venni, de minden esetben Iz lesz. És a stabilitás kiszámításakor, feltéve, hogy a terhelést a szakasz súlypontja mentén alkalmazzák, a legkisebb tehetetlenségi nyomatékot veszik figyelembe, mivel a stabilitás elvesztésének valószínűsége ebben a síkban sokkal nagyobb. 23-06-2016: Denis
Sziasztok, az a kérdés, hogy az 1. táblázatban az 1.3 és 1.4 képleteknél az eltérítési képletek lényegében miért azonosak és a b méret. Nem tükröződik ez semmilyen módon az 1.4-es képletben? 23-06-2016: Doktor Lom
Aszimmetrikus terhelés esetén az 1.4 tervezési séma eltérítési képlete meglehetősen nehézkes lesz, de emlékezni kell arra, hogy az elhajlás minden esetben kisebb lesz, mint szimmetrikus terhelés alkalmazásakor (természetesen feltéve, hogy b 03-11-2016: Vladimir
az 1. táblázatban az 1.3 és 1.4 képleteknél az eltérítési képlet Qa^3/24EI helyett Ql^3/24EI legyen. Sokáig nem értettem, hogy a kristállyal való elhajlás miért nem konvergál 03-11-2016: Doktor Lom
Így van, egy újabb elírás a figyelmetlen szerkesztés miatt (remélem ez az utolsó, de nem tény). Javítva, köszönöm a figyelmet. 16-12-2016: Ivan
Helló, doktor Lom. A kérdés a következő: Nézegettem az építkezésről készült képeket és egy dolgot vettem észre: a gyári vasbeton áthidaló kb 30*30 cm, háromrétegű vasbeton panelre támasztva kb 7 centiméter (a vasbeton panelt kicsit lefűrészelték, hogy a szemöldök ráfeküdjön). Az erkélykeret nyílása 1,3 m, a szemöldök tetején páncélozott öv és padlásfödém található. Ez a 7 cm kritikus, a jumper másik végének tartása több mint 30 cm, már több éve minden rendben 16-12-2016: Doktor Lom
Ha van páncélozott öv is, akkor a jumper terhelése jelentősen csökkenthető. Azt hiszem, minden rendben lesz, és még 7 cm-nél is elég nagy biztonsági rés van a tartóplatformon. De általában persze számolni kell. 25-12-2016: Ivan
Doktor úr, ha feltételezzük, pusztán elméletileg 25-12-2016: Doktor Lom
Szerintem még ebben az esetben sem fog történni semmi. De ismétlem, a pontosabb válasz számítást igényel. 09-01-2017: Andrey
Az 1. táblázatban, a 2.3 képletben az elhajlás kiszámításához „q” helyett „Q” van feltüntetve. A 2.3 képlet speciális eseteként az elhajlás kiszámítására szolgáló 2.1 képlet a megfelelő értékek beillesztésekor (a=c=l, b=0) más formát ölt. 09-01-2017: Doktor Lom
Igaz, volt egy elírás, de most már mindegy. Egy ilyen tervezési séma eltérítési képletét S. P. Fesik kézikönyvéből vettem, mint a legrövidebbet az x = a speciális esetre. De amint helyesen megjegyezte, ez a képlet nem felel meg a peremfeltételek tesztjének, ezért teljesen eltávolítottam. Csak a kezdeti forgásszög meghatározására szolgáló képletet hagytam meg, hogy egyszerűsítsem az elhajlás meghatározását a kezdeti paraméterek módszerével. 02-03-2017: Doktor Lom
Tudomásom szerint ilyen speciális esettel nem foglalkoznak a tankönyvek. Itt csak szoftver segít, például a Lyra. 24-03-2017: Eageniy
Jó napot, az első táblázat 1.4-es eltérítési képletében - a zárójelben lévő érték mindig negatív 24-03-2017: Doktor Lom
Minden helyes, az összes megadott képletben a negatív előjel az elhajlási képletben azt jelenti, hogy a gerenda az y tengely mentén lehajlik. 29-03-2017: Oksana
Jó napot, doktor Lom. Írhatnál egy cikket a fémgerenda forgatónyomatékáról - mikor fordul elő egyáltalán, milyen tervezési sémák mellett, és természetesen szeretném látni a számításaidat példákkal. Van egy csuklósan alátámasztott fémgerendám, egyik éle konzolos és koncentrált terhelés jön rá, a vasbetonból pedig a teljes gerendára oszlik el a terhelés. vékony födém 100 mm és kerítésfal. Ez a gerenda a legkülső. Vasbetonnal A lemezt a gerendához hegesztett 6 mm-es rudak kötik össze 600 mm-es osztással. Nem értem, hogy lesz-e ott nyomaték, ha igen, hogyan lehet megkeresni és kiszámolni vele kapcsolatban a gerenda keresztmetszetét? Doktor Lom Victor, az érzelmi simogatás persze jó, de nem kenheted kenyérre, és nem tudod vele etetni a családodat. A kérdés megválaszolása számításokat igényel, a számítások idő, és az idő nem érzelmi simogatás. hajlít- olyan alakváltozás, amelyben az egyenes rudak tengelyeinek görbülete vagy ívelt rudak tengelyeinek görbülete megváltozik. A hajlítás a gerenda keresztmetszete hajlítónyomatékainak előfordulásához kapcsolódik. Egyenes kanyar akkor fordul elő, amikor a hajlítónyomaték a gerenda adott keresztmetszetében a szakasz egyik fő központi tehetetlenségi tengelyén áthaladó síkban hat. Abban az esetben, ha egy gerenda adott keresztmetszetében a hajlítónyomaték hatássíkja nem megy át e szakasz egyik fő tehetetlenségi tengelyén sem, az ún. ferde. Ha a direkt vagy ferde hajlítás során csak egy hajlítónyomaték hat a gerenda keresztmetszetében, akkor ennek megfelelően tiszta egyenes vagy tiszta ferde kanyar. Ha egy keresztmetszetben keresztirányú erő is hat, akkor van keresztirányú egyenes vagy keresztirányú ferde hajlítás. Az „egyenes” kifejezést gyakran nem használják a tiszta egyenes és egyenes keresztirányú hajlítás megnevezésében, és ezeket tiszta hajlításnak, illetve keresztirányú hajlításnak nevezik. Wikimédia Alapítvány. 2010. Ennek a kifejezésnek más jelentése is van, lásd Rod. A rúd egy hosszúkás test, amelynek két mérete (magasság és szélesség) kicsi a harmadik dimenzióhoz (hosszúsághoz) képest. A „gerenda” kifejezést néha ugyanabban a jelentésben használják, és ... ... a Wikipédia körlemez tengelyszimmetrikus hajlítása- Tengelyszimmetrikus körlemez deformált állapota, amelyben a középsík forgásfelületté alakul. [Ajánlott kifejezések gyűjteménye. 82. szám Szerkezeti mechanika. A Szovjetunió Tudományos Akadémiája. Tudományos és Műszaki Bizottság...... a lemez hengeres hajlítása- A lemez deformált állapota, amelyben a középsík hengeres felületté alakul. [Ajánlott kifejezések gyűjteménye. 82. szám Szerkezeti mechanika. A Szovjetunió Tudományos Akadémiája. Tudományos és Műszaki Terminológiai Bizottság. 1970]…… Műszaki fordítói útmutató A födém a síkjára merőlegesen terhelt lemez, amely elsősorban a saját síkjából hajlításban dolgozik. Azt a síkot, amely a lemez vastagságát kettéosztja, a födém középsíkjának nevezzük. A felület, amelybe... ... Wikipédia Ennek a kifejezésnek más jelentése is van, lásd Fa. A gerenda (az anyagok és szerkezetek mechanikájában) egy olyan test modellje, amelyben az egyik méret sokkal nagyobb, mint a másik kettő. A számítások során a faanyagot a hossztengelyével helyettesítik. A szerkezeti mechanikában... ... Wikipédia ferde hajlat- Egy gerenda deformációja, amelyben az erősík nem esik egybe a keresztmetszetének egyik központi központi tengelyével sem. Témakörök: szerkezeti mechanika, anyagok szilárdsága EN aszimmetrikus hajlítás... Műszaki fordítói útmutató lapos kanyar- A gerenda deformációja, amelyben minden terhelés egy síkban érvényesül, erősíknak nevezzük. Témák: szerkezeti mechanika, anyagok szilárdsága EN síkhajlítás... Műszaki fordítói útmutató egyenes kanyar- Nyaláb alakváltozása, amelyben az erősík metszésvonala a keresztmetszeti síkkal egybeesik annak egyik központi központi tengelyével. Témák: szerkezeti mechanika, ellenállás... ... Műszaki fordítói útmutató GYERMEKEK- GYEREKEK. Tartalom: I. A fogalom meghatározása. Változások a szervezetben az R alatt. Az R okai................................... ........ 109 II. A fiziológiai R klinikai lefolyása. 132 Sh. Mechanics R. ................. 152 IV. R fenntartása................... 169 V … Nagy Orvosi Enciklopédia A Birodalmi Tudományos Akadémia szerelője, a Birodalmi Szabadgazdasági Társaság tagja. Nyizsnyij Novgorodi kereskedő fia, szül. Nyizsnyij Novgorodban, 1735. április 10-én, r. Ugyanitt 1818. július 30-án Kulibint apja lisztkereskedelemre szánta, de… Nagy életrajzi enciklopédia Egyenes kanyar- ez egy olyan alakváltozás, amelyben két belső erőtényező lép fel a rúd keresztmetszetein: a hajlítónyomaték és a keresztirányú erő. Tiszta kanyar- ez a direkt hajlítás speciális esete, amikor a rúd keresztmetszetein csak hajlítónyomaték lép fel, a keresztirányú erő pedig nulla. Példa a tiszta kanyarra - egy szakasz CD a rúdon AB. Hajlító nyomaték a mennyiség Pa hajlítást okozó külső erőpár. A rúdnak a keresztmetszettől balra eső részének egyensúlyi állapotától mn ebből következik, hogy az ezen a szakaszon elosztott belső erők statikailag egyenértékűek a nyomatékkal M, egyenlő és ellentétes a hajlítónyomatékkal Pa. Ahhoz, hogy megtaláljuk ezeknek a belső erőknek a keresztmetszetben való eloszlását, figyelembe kell venni a rúd deformációját. A legegyszerűbb esetben a rúdnak van egy hosszirányú szimmetriasíkja, és az ebben a síkban elhelyezkedő külső hajlító erőpárok hatásának van kitéve. Ekkor a hajlítás ugyanabban a síkban történik. Rúd tengelye nn 1 keresztmetszeteinek súlypontjain áthaladó egyenes. Semleges felület- Ez egy olyan felület, amely hajlításkor nem deformálódik. (Most a rajzra, a rúd deformált tengelyére merőlegesen helyezkedik el nn 1 ehhez a felülethez tartozik). Semleges metszettengely- ez egy semleges felület tetszőleges keresztmetszetű metszéspontja (most szintén a rajzra merőlegesen helyezkedik el). Relatív kiterjesztése εx rostok Ebből következik, hogy hosszanti szálak deformációja távolsággal arányos y a semleges felülettől és fordítottan arányos a görbületi sugárral ρ
. μ
- Poisson-féle arány. Ennek a torzításnak köszönhetően minden egyenes keresztmetszeti vonal párhuzamos a tengellyel z, úgy vannak meghajlítva, hogy a szakasz oldalsó oldalaihoz képest normálisak maradjanak. Ennek a görbének a görbületi sugara R több lesz mint ρ
ugyanabban a tekintetben, mint ε
x abszolút értékben nagyobb, mint ε
z és kapjuk A hosszanti szálak ezen alakváltozásai feszültségeknek felelnek meg A fentiek mindegyike igaz, ha a rúdnak nincs hosszirányú szimmetriasíkja, amelyben a hajlítónyomaték hat, mindaddig, amíg a hajlítónyomaték az axiális síkban hat, amely a kettő közül az egyiket tartalmazza. főtengelyek keresztmetszet. Ezeket a síkokat ún fő hajlítási síkok. Ha van szimmetriasík, és a hajlítónyomaték ebben a síkban hat, akkor az elhajlás pontosan abban történik. A belső erők tengelyhez viszonyított nyomatékai z egyensúlyba hozza a külső momentumot M. Az erőfeszítés pillanatai a tengely körül y kölcsönösen megsemmisülnek. Hajlítási deformáció egy egyenes rúd tengelyének görbületéből vagy egy egyenes rúd kezdeti görbületének változásából áll (6.1. ábra). Ismerkedjünk meg a hajlítási alakváltozás mérlegelésekor használt alapfogalmakkal. Az elhajló rudakat hívják gerendák. Tiszta hajlításnak nevezzük, amelyben a hajlítónyomaték az egyetlen belső erőtényező, amely a gerenda keresztmetszetében keletkezik. Gyakrabban a rúd keresztmetszetében a hajlítónyomatékkal együtt keresztirányú erő is fellép. Ezt a hajlítást keresztirányúnak nevezzük. Lapos (egyenes) hajlításnak nevezzük, ha a hajlítónyomaték hatássíkja a keresztmetszetben átmegy a keresztmetszet egyik fő központi tengelyén. Nál nél ferde kanyar a hajlítónyomaték hatássíkja a gerenda keresztmetszetét olyan egyenes mentén metszi, amely nem esik egybe a keresztmetszet egyik fő központi tengelyével. A hajlítási alakváltozás vizsgálatát a tiszta síkhajlítás esetével kezdjük. Mint már említettük, tiszta síkhajlításnál a keresztmetszetben a hat belső erőtényező közül csak a hajlítónyomaték nem nulla (6.1. ábra, c): Rugalmas modelleken végzett kísérletek azt mutatják, hogy ha a modell felületére vonalrácsot viszünk fel (6.1. ábra, a), akkor tiszta hajlítással a következőképpen deformálódik (6.1. ábra, b): a) hosszanti vonalak görbültek a kerület mentén; b) a keresztmetszetek körvonalai laposak maradnak; c) a szakaszok szintvonalai mindenhol derékszögben metszik egymást a hosszanti szálakkal. Ez alapján feltételezhető, hogy tiszta hajlításnál a gerenda keresztmetszete lapos marad és úgy forog, hogy a gerenda íves tengelyére merőlegesen maradjon (a hajlítási hipotézisben lapos szakaszok). Rizs. 6.1 A hosszanti vonalak hosszának mérésével (6.1. ábra, b) megállapítható, hogy a felső szálak a gerenda hajlításakor megnyúlnak, az alsók pedig rövidülnek. Nyilvánvalóan lehetséges olyan szálakat találni, amelyek hossza változatlan marad. Olyan szálak halmazát nevezzük, amelyek hossza nem változik a gerenda hajlítása során semleges réteg (n.s.). A semleges réteg egyenes vonalban metszi a gerenda keresztmetszetét, amit ún semleges vonal (n.l.) szakasz. A keresztmetszetben fellépő normálfeszültségek nagyságát meghatározó képlet levezetéséhez vegyük figyelembe a gerenda deformált és deformálatlan állapotú szakaszát (6.2. ábra). Rizs. 6.2 Két végtelenül kicsi keresztmetszet segítségével kiválasztunk egy hosszúságú elemet Ennek a szálnak a hossza deformáció után (ívhossz Relatív alakváltozása Ez nyilvánvaló Ezért a relatív hosszanti alakváltozás arányos a szál távolságával a semleges tengelytől. Vezessük be azt a feltételezést, hogy hajlításkor a hosszanti szálak nem nyomják egymást. E feltevés szerint minden szál elszigetelten deformálódik, egyszerű feszültséget vagy összenyomódást tapasztalva, vagyis a normálfeszültségek egyenesen arányosak a vizsgált keresztmetszetpontok távolságával a semleges tengelytől. Helyettesítsük be a (6.3) függést a hajlítónyomaték kifejezésébe Emlékezzünk vissza, hogy az integrál A függőség (6.4) képviseli a Hooke-törvényt a hajlításra, mivel az alakváltozásra (a semleges réteg görbületére) vonatkozik Helyettesítsük (6.4)-et (6.3)-ra! Ez a szükséges képlet a normál feszültségek meghatározásához a gerenda tiszta hajlítása során a keresztmetszet bármely pontján. Annak megállapításához, hogy a semleges vonal hol helyezkedik el a keresztmetszetben, a normál feszültségek értékét behelyettesítjük a hosszirányú erő kifejezésébe Mert a Az egyenlőség (6.6) azt jelzi, hogy a tengely A (6.7) egyenlőség azt mutatja A (6.5) szerint a legnagyobb feszültség a semleges vonaltól legtávolabbi szálakban érhető el A síkmetszetek hipotézise hajlítás közben példával magyarázható: alkalmazzunk egy hosszirányú és keresztirányú (tengelyre merőleges) egyenes vonalakból álló rácsot egy deformálatlan gerenda oldalfelületére. A gerenda hajlítása következtében a hosszanti vonalak íves körvonalat vesznek fel, míg a keresztirányú vonalak gyakorlatilag egyenesek és a gerenda íves tengelyére merőlegesek maradnak. A síkmetszet hipotézisének megfogalmazása: azok a keresztmetszetek, amelyek laposak és merőlegesek a gerenda tengelyére az előtt, sík és merőlegesek maradnak az íves tengelyre deformáció után. Ez a körülmény jelzi: ha teljesül síkmetszeti hipotézis, mint a és A síkszelvények hipotézise mellett elfogadott az a feltételezés: a gerenda hosszanti szálai nem nyomják egymást, amikor meghajlik. A síkmetszet hipotézist és feltevést ún Bernoulli hipotézise. Tekintsünk egy téglalap keresztmetszetű gerendát, amely tiszta hajlításon megy keresztül (). Válasszunk ki egy hosszúságú gerendaelemet (7.8.a ábra). A hajlítás következtében a gerenda keresztmetszete elfordul, szöget alkotva. A felső rostok összenyomódnak, az alsók pedig feszültséget tapasztalnak. A semleges szál görbületi sugarát jelöljük. Hagyományosan feltételezzük, hogy a szálak hosszukat változtatják, miközben egyenesek maradnak (7.8. b ábra). Ekkor a szál abszolút és relatív nyúlása a semleges száltól y távolságra: Mutassuk meg, hogy az x fő központi tengelyen átmennek azok a hosszanti szálak, amelyek a gerenda elhajlásakor sem feszültséget, sem összenyomást nem tapasztalnak. Mivel a gerenda hossza a hajlítás során nem változik, a keresztmetszetben fellépő hosszirányú erőnek (N) nullának kell lennie. Elemi hosszirányú erő. Adott a kifejezés A kifejezés a nyaláb keresztmetszete a semleges x tengely körül. Nulla, ha a semleges tengely áthalad a keresztmetszet súlypontján. Következésképpen a semleges tengely (nulla vonal), amikor a sugár elhajlik, átmegy a keresztmetszet súlypontján. Nyilvánvaló: a hajlítónyomaték a rúd keresztmetszetének pontjain fellépő normál feszültségekhez kapcsolódik. Az elemi erő által létrehozott elemi hajlítónyomaték: ahol a keresztmetszet tengelyirányú tehetetlenségi nyomatéka a semleges x tengelyhez viszonyítva, az arány pedig a nyaláb tengelyének görbülete. Merevség gerendák a hajlításban(minél nagyobb, annál kisebb a görbületi sugár). A kapott képlet A görbületi sugár () kifejezése a Hooke-törvény képletéből egy rúdra hajlítás közben és értékének behelyettesítése a képletbe A normál feszültségek képletében () a gerenda keresztmetszetének egy tetszőleges pontjában a hajlítónyomaték abszolút értékét () és a ponttól a semleges tengelyig terjedő távolságot (y koordináták) kell helyettesíteni. Az, hogy egy adott pontban a feszültség húzó vagy nyomó lesz-e, könnyen meghatározható a gerenda deformációjának jellegével vagy a hajlítónyomatékok diagramjával, amelynek ordinátáit a gerenda összenyomott szálainak oldalán ábrázoljuk. A képletből egyértelműen kiderül: a normálfeszültségek () a gerenda keresztmetszetének magassága mentén lineáris törvény szerint változnak. ábrán. 7.8, mutatja a diagramot. A sugárhajlítás során a legnagyobb igénybevételek a semleges tengelytől legtávolabbi pontokban jelentkeznek. Ha a gerenda keresztmetszetében a semleges x tengellyel párhuzamos vonalat húzunk, akkor minden pontjában egyenlő normálfeszültségek keletkeznek. Egyszerű elemzés normál feszültségdiagramokábra azt mutatja, hogy amikor egy gerenda meghajlik, a semleges tengely közelében található anyag gyakorlatilag nem működik. Ezért a gerenda súlyának csökkentése érdekében olyan keresztmetszeti alakzatokat javasolt választani, amelyeknél az anyag nagy része a semleges tengelyről eltávolítható, ilyen például az I-szelvény.
Úgy érted, hogy a forgó tengelyeknél a nyomaték miatt eltérőek lesznek a minták? Nem tudom, mennyire fontos ez, hiszen a műszaki könyv szerint esztergálásnál a tengelyen a nyomaték által bevezetett kitérés nagyon kicsi a forgácsolóerő sugárirányú komponensétől való elhajláshoz képest. Mit gondolsz?
Az épületszerkezetek, gépalkatrészek stb. számítása általában két szakaszból áll: 1. számítás az első csoport határállapotai alapján - az úgynevezett szilárdsági számítás, 2. számítás a második csoport határállapotai alapján. . A második csoportba tartozó határállapotok számításának egyik fajtája az elhajlás számítása.
A te esetedben véleményem szerint a szilárdsági számítások fontosabbak lesznek. Sőt, manapság 4 szilárdsági elmélet létezik, és ezeknek az elméleteknek a számításai eltérőek, de minden elméletben mind a hajlítás, mind a nyomaték befolyását figyelembe veszik a számításnál.
A nyomaték hatására bekövetkező elhajlás egy másik síkban történik, de a számítások során még mindig figyelembe veszik. Hogy ez az elhajlás kicsi vagy nagy - a számítás megmutatja.
Nem foglalkozom gépalkatrészek és mechanizmusok számításaival, ezért nem tudok hiteles szakirodalmat feltüntetni ebben a kérdésben. A gépalkatrészek és -alkatrészek mérnök-tervezői számára készült kézikönyvekben azonban ezt a témát megfelelően le kell fedni.
levél: [e-mail védett]
Skype: dmytrocx75
Q - kilogrammban.
l - centiméterben.
E - kgf / cm2-ben.
I - cm4.
Minden rendben van? Furcsa eredmények születnek.
Ha grillrácsról beszélünk, akkor az építési módtól függően két tartón lévő gerendaként, vagy rugalmas alapon gerendaként is kialakítható.
Általában az oszlopos alapok kiszámításakor az SNiP 2.03.01-84 követelményeit kell követni.
Ezenkívül, ha az alapzat terhelése egy excentrikusan terhelt oszlopról vagy nem csak az oszlopról kerül átadásra, akkor egy további nyomaték hat a párnára. Ezt figyelembe kell venni a számítások során.
De még egyszer megismétlem, ne öngyógyuljon, kövesse a megadott SNiP követelményeit.
Azonban az Ön által jelzett esetekben (kivéve 1.3) a maximális elhajlás nem lehet a gerenda közepén, ezért a nyaláb kezdetétől a maximális elhajlási szakaszig terjedő távolság meghatározása külön feladat. A közelmúltban egy hasonló kérdést tárgyaltak a „Számítási sémák statikailag határozatlan gerendákhoz” témakörben, nézze meg.
A probléma lényege a következő: a kanapé aljára egy 40x40 vagy 40x60-as profilcsőből készült fémkeret van tervezve, amely két 2200 mm távolságú támasztékon fekszik. KÉRDÉS: elegendő-e a profil keresztmetszete a kanapé saját súlyából származó terhelésekhez + vegyünk 3 főt 100 kg-os tömeggel???
Mereven rögzített gerenda, fesztáv 4 m, 0,2 m-rel megtámasztva Terhek: 100 kg/m a gerenda mentén, plusz 100 kg/m oszlik el 0-2 m területen, plusz koncentrált 300 kg középen (a. 2 m). Meghatározta a támasztó reakciókat: A – 0,5 t; B - 0,4 t Aztán elakadtam: a hajlítónyomaték meghatározásához koncentrált terhelés mellett ki kell számítani a tőle jobbra és balra ható összes erő nyomatékának összegét. Ráadásul egy pillanat megjelenik a tartókon.
Hogyan számítják ki a terheléseket ebben az esetben? Az összes megosztott terhelést koncentráltra kell hozni és összegezni (ki kell vonni a támogatási reakcióból * távolság) a tervezési séma képletei szerint? A gazdaságokról szóló cikkében világos az összes erő felosztása, de itt nem térhetek ki a ható erők meghatározásának módszertanára.
A maximális nyomaték középen van, aszimmetrikus terhelésből kiderül, hogy M = Q + 2q + maximum 1,125q. Azok. Összeadtam mind a 3 terhelést, ez így van?
Ha nem áll készen mindezt kezelni, akkor jobb, ha kapcsolatba lép egy professzionális tervezővel - olcsóbb lesz.
Kérem, mondja meg, milyen sémát kell használni egy ilyen mechanizmus sugárhajlásának kiszámításához https://yadi.sk/i/MBmS5g9kgGBbF. Esetleg, számításokba nem menve, mondja meg, hogy 10 vagy 12 I-gerenda alkalmas-e a gémre, maximális teherbírása 150-200 kg, emelési magassága 4-5 méter. Rack - cső d=150, forgó mechanizmus vagy tengelytengely, vagy Gazelle elülső agy. A lejtő ugyanabból az I-gerendából merevvé tehető, és nem kábellel. Köszönöm.
1. A gém kétnyílású, konzolos folytonos gerendának tekinthető. Ennek a gerendának a támasztékai nem csak az állvány (ez a középső támasz), hanem a kábelrögzítési pontok (a külső támaszok) is. Ez egy statikailag határozatlan gerenda, de a számítások egyszerűsítése érdekében (ami a biztonsági tényező enyhe növekedéséhez vezet) a gémet egyszerűen egy fesztávú, konzolos gerendának tekinthetjük. Az első támasz a kábel rögzítési pontja, a második az állvány. Ekkor az Ön számítási sémája: 1.1 (terhelés - élő terhelés) és 2.3 (gém önsúly - állandó terhelés) a 3. táblázatban. És ha a terhelés a fesztáv közepén van, akkor az 1. táblázatban 1,1.
2. Ugyanakkor nem szabad megfeledkeznünk arról, hogy élő terhelése nem statikus, hanem legalább dinamikus (lásd a „Lökésterhelés számítása” című cikket).
3. A kábelben lévő erők meghatározásához meg kell osztani a támasztó reakciót azon a helyen, ahol a kábelt rögzítik, a kábel és a gerenda közötti szög szinuszával.
4. Az állvány egy fémoszlopnak tekinthető, egy támasztékkal - merev becsípéssel az alján (lásd a "Fémoszlopok számítása" című cikket). A terhelés erre az oszlopra nagyon nagy excentricitással hat, ha nincs ellenterhelés.
5. A gém és a fogasléc közötti csatlakozások kiszámítása, valamint a gépek és mechanizmusok alkatrészeinek kiszámításának egyéb finomságai még nem szerepelnek ezen az oldalon.
milyen tervezési sémát kapunk végül a födémgerendára és a konzolos gerendára, és a konzolos gerenda (barna színű) befolyásolja-e a padlógerenda (rózsaszín) elhajlásának csökkenését?
fal - D500 habblokk, magasság 250, szélesség 150, páncélozott öv gerenda (kék): 150x300, megerősítés 2x?12, felül és alul, ezenkívül alul az ablak fesztávolságában és felül azokon a helyeken, ahol a gerenda az ablaknyíláson fekszik - háló ?5, 50-es cella. B a sarkokban 200x200-as betonoszlopok, a megerősített hevedergerenda fesztávja falak nélkül 4000.
mennyezet: 8P csatorna (rózsaszín), a számításokhoz 8U vett, hegesztett és a megerősített hevedergerenda megerősítésével lehorgonyzott, betonozott, a gerenda aljától a csatornáig 190 mm, felül 30, fesztáv 4050.
a konzoltól balra van egy nyílás a lépcsőnek, a csatorna csőre van támasztva 50 (zöld), a fesztáv a gerendáig 800?
a konzoltól jobbra (sárga) - fürdőszoba (zuhanyzó, WC) 2000x1000, padló - öntött megerősített bordás keresztirányú födém, méretek 2000x1000 magasság 40 - 100 állandó zsaluzaton (hullámlemez, hullám 60) + csempe ragasztóval, falak - gipszkarton a profilokon. A padló többi része 25-ös tábla, rétegelt lemez, linóleum.
A nyilak pontjain a 200 literes víztartály támasztékai vannak megtámasztva.
A 2. emelet falai: mindkét oldalon 25 táblás burkolat, szigeteléssel, 2000 magasságú, páncélozott hevederrel alátámasztva.
tető: szarufák - háromszög alakú ív, kötéssel, a padlógerenda mentén, 1000-es lépésekben, a falakra támasztva.
konzol: 8P csatorna, 995 fesztáv, megerősített vasalással hegesztett, gerendává betonozva, mennyezeti csatornához hegesztve. fesztáv jobbra és balra a padlógerenda mentén - 2005.
Amíg az erősítő keretet hegesztem, lehet mozgatni a konzolt balra és jobbra, de úgy tűnik, nincs miért balra mozgatni?
Az első esetben a padlógerendát csuklós, kétfedelű gerendának tekinthetjük közbülső támasztékkal - egy csővel, és a csatornát, amelyet konzolos gerendának hívnak, egyáltalán nem lehet figyelembe venni. Ez az egész számítás.
Ezután annak érdekében, hogy egyszerűen továbbléphessen a külső támaszokon merev becsípődésű gerendára, először ki kell számítania a megerősített szíjat a nyomaték hatására, és meg kell határoznia a megerősített szíj keresztmetszetének elfordulási szögét, figyelembe véve a a 2. emelet falaitól érkező terhelés és a falanyag deformációja nyomaték hatására. És így számítson ki egy kétfesztávú gerendát, figyelembe véve ezeket az alakváltozásokat.
Ezenkívül ebben az esetben figyelembe kell venni a tartó - a cső - lehetséges süllyedését, mivel nem az alapon, hanem egy vasbeton födémen támaszkodik (ahogy az ábráról megértem), és ez a födém deformálódni fog. . És maga a cső kompressziós deformációt fog tapasztalni.
A második esetben, ha figyelembe akarjuk venni a barna csatorna lehetséges munkáját, akkor azt a padlógerenda kiegészítő támasztékának kell tekinteni, és így először ki kell számítani a 3 fesztávú gerendát (a támasztó reakció a kiegészítő tartón legyen a konzolos gerenda terhelése), majd határozza meg az elhajlás mértékét a végkonzolos gerendán, számolja újra a főgerenda tartóját a támasz süllyedésének figyelembevételével, és egyebek mellett vegye figyelembe az elfordulási és elhajlási szöget is. a megerősített öv a barna csatorna rögzítésének pontján. És ez még nem minden.
A konzol és a telepítés kiszámításához jobb, ha az állványtól a gerendáig (4050-800-50=3200/2=1600-40/2=1580) vagy az ablak szélétől (1275-) veszi a fesztáv felét. 40=1235 És a gerenda terhelése ugyanaz, mint az átfedést újra kell számolni, de csak az a terhelés, ami a gerendára vonatkozik szinte a tartály tengelye mentén alkalmazott terhelés újraelosztása?
Feltételezi, hogy a födémek a csatorna alsó peremén vannak alátámasztva, de mi van a másik oldalon? Esetedben az I-gerenda elfogadhatóbb megoldás lenne (vagy padlógerendaként 2-2 csatorna).
A másik oldalon nincs probléma - a sarok a gerenda testében lévő beágyazásokon van. Még nem foglalkoztam a kétfesztávú gerenda számításával különböző fesztávolsággal és különböző terhelésekkel, megpróbálom újra áttanulmányozni cikkét a több fesztávú gerenda kiszámításáról a pillanatok módszerével.
táblázatból számoltam. 2. pont 1.1. (#comments) 70 kg teherbírású konzolos gerenda kihajlásaként, váll 1,8 m, négyzetcső 120x120x4 mm, tehetetlenségi nyomaték 417 cm4. 1,6 mm-es kitérésem van? Igaz vagy hamis?
P.S. Nem ellenőrzöm a számítások pontosságát, úgyhogy bízz magadban.
Azonnal felállíthatja a rendszer statikus egyensúlyi egyenleteit, és ezeket az egyenleteket megoldhatja.
Van egy gerendám a 2.3 séma szerint. A táblázatod ad egy képletet az l/2 fesztáv közepén az elhajlás kiszámításához, de milyen képlettel lehet kiszámítani a konzol végén lévő elhajlást? Maximális lesz az elhajlás a fesztáv közepén? Az ezzel a képlettel kapott eredményt össze kell hasonlítani az SNiP „Teherek és ütések” szerinti legnagyobb megengedett elhajlással, az l érték használatával - az A és B pontok közötti távolság? Előre is köszönöm, teljesen össze vagyok zavarodva. És mégsem találom az eredeti forrást, ahonnan ezek a táblázatok származnak - meg lehet adni a nevet?
Ha összehasonlítja a kapott eredményt egy fesztávban az SNiPovk-val, akkor a fesztáv hossza az A és B közötti l távolság. A konzolnál l helyett a 2a távolságot (dupla konzoltúlnyúlás) veszik figyelembe.
Ezeket a táblázatokat magam állítottam össze, különféle anyagok szilárdságelméleti referenciakönyvek segítségével, miközben az adatokban ellenőriztem az esetleges elírási hibákat, valamint a gerendák kiszámításának általános módszereit, amikor a szükséges diagramok véleményem szerint nem voltak a referenciakönyvekben, így sok elsődleges forrás létezik.
hogy a gerenda feletti megerősített övben a vasalás teljesen tönkremegy, a megerősített öv megreped és a födémekkel együtt a gerendára esik? Ez a 7 cm-es támasztófelület elég?Lásd még
Linkek
Nézze meg, mi a „hajlítás (mechanika)” más szótárakban:
Könyvek
Legyen a rúd keresztmetszete téglalap. Az éleire húzzunk két függőleges vonalat mmÉs pp. Hajlításkor ezek a vonalak egyenesek maradnak és úgy forognak, hogy merőlegesek maradjanak a rúd hosszirányú rostjaira.
A hajlítás további elmélete azon a feltételezésen alapul, hogy nem csak vonalak mmÉs pp, de a rúd teljes lapos keresztmetszete hajlítás után lapos és merőleges marad a rúd hosszirányú rostjaira. Ezért a hajlítás során a keresztmetszetek mmÉs pp egymáshoz képest elforgatni a hajlítási síkra merőleges tengelyek körül (rajzsík). Ebben az esetben a domború oldalon lévő hosszanti szálak feszültséget, a homorú oldalon lévő rostok összenyomódást tapasztalnak.
Legyen egy tetszőleges szál távolságban y semleges felületről. ρ
– az íves tengely görbületi sugara. Pont O– görbületi középpont. Húzzunk egy vonalat n 1 s 1 párhuzamos mm.ss 1– abszolút szálnyúlás.
A rúd domború oldalának rostjainak hosszanti megnyúlása kíséri oldalsó szűkület, a homorú oldal hosszirányú rövidülése pedig az oldalirányú tágulás, mint az egyszerű nyújtás és kompresszió esetében. Emiatt az összes keresztmetszet megjelenése megváltozik, a téglalap függőleges oldalai megdöntődnek. Oldalirányú deformáció z:
Bármely szál feszültsége arányos a semleges tengelytől való távolságával n 1 n 2. Semleges tengely helyzete és görbületi sugár ρ
– két ismeretlen a for egyenletében σ
x – abból a feltételből határozható meg, hogy a tetszőleges keresztmetszetben megoszló erők olyan erőpárt alkotnak, amely kiegyenlíti a külső nyomatékot M.Normál feszültségek és alakváltozások tiszta hajlítás során.
. A deformáció előtt az elemet határoló szakaszok 
, párhuzamosak voltak egymással (6.2. ábra, a), és deformáció után enyhén meghajlottak, szöget alkotva 
. A semleges rétegben fekvő szálak hossza hajlításkor nem változik 
. Jelöljük betűvel a semleges réteg nyomvonalának görbületi sugarát a rajzsíkon 
. Határozzuk meg egy tetszőleges szál lineáris alakváltozását 
, távolabb található 
a semleges rétegből.
) egyenlő 
. Figyelembe véve, hogy a deformáció előtt minden szál azonos hosszúságú volt 
, azt találjuk, hogy a vizsgált szál abszolút nyúlása
, hiszen a semleges rétegben fekvő szál hossza nem változott. Majd csere után 
kapunk
(6.2)
. Figyelembe véve (6.2.)
, (6.3)
keresztmetszetben (6.1)
.
a szakasz tehetetlenségi nyomatékát jelenti a tengelyhez képest 
.
(6.4)
) egy pillanattal a szakaszban. Munka 
hajlítás közbeni szakaszmerevségnek nevezzük, N m 2.
(6.5)
és hajlítónyomaték 
,
;
(6.6)
(6.7)
– a szelvény semleges tengelye – áthalad a keresztmetszet súlypontján.
És 
- a szakasz fő központi tengelyei.
:
A tényező kivehető az integrál előjelből (nem függ az integrációs változótól).
,
képviseli A rúd hajlításának Hooke törvénye: A keresztmetszetben fellépő hajlítónyomaték arányos a gerenda tengelyének görbületével., képletet kapunk a normálfeszültségekre () a gerenda keresztmetszetének egy tetszőleges pontjában, amely az x semleges tengelytől y távolságra van: .
